主桥计算书

庆元城东大桥计算书

第一部分：主桥部分

一 、工程概况

庆元城东大桥是跨越庆元松源溪的一座大桥，桥址处现状河面宽约100米.桥梁采用20+80+20米的中承式钢管混凝土拱桥，拱肋拱轴线为二次抛物线y=(4f/L2)×X(L-X)，主跨拱肋矢跨比f/L=1/4，采用钢管砼结构。边跨拱肋采用1/7。采用钢筋混凝土结构。主拱肋截面为带倒圆角矩型，拱肋1.6m(高)x0.8m(宽)，壁厚δ=20mm的钢板焊接组成，内灌C40为膨胀砼；。桥面以上全桥共设3道一字式横撑，钢管截面为Φ90cm，壁厚δ=10mm，桥面下主墩两侧各设1道K撑。桥面吊杆横梁采用普通钢筋砼梁，肋间横梁采用钢结构箱梁，梁高为1.1米。桥面板选用30cm厚的实心板，桥面吊杆为73Φ7高强平行钢丝外加2层PE防护，吊杆间距为5.5米，吊杆两端采用冷铸墩头锚锚固，张拉端设于拱肋上。桥面铺装层结构为8cm钢纤维防水砼+5cm沥青砼。桥台为重力式结构结合钻孔灌注桩基础，桥墩采用重力式桥墩结合钻孔灌注桩基础。

二、技术标准

2.1、设计行车速度：30km/h。

2.2、设计荷载：公路Ⅱ级，人群荷载4.0kN/㎡。

2.3、桥面宽度：行车道宽9.0米，两侧各设2.5米宽人行道（不包括拱肋宽度和栏杆），全宽14.5米。

2.4、水位标准：50年一遇洪水位为359.02米；控制景观水位为354.9米；桥下无航净空要求。

2.5、桥梁坡度：桥面纵坡：双向1.05%，竖曲线半径R=4000m， E=0.22m，T=42m；横坡：车行道双向1.5%，人行道单向1.5%。

2.6、地震烈度： 地震基本烈度Ⅵ度。

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三、设计规范

1、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）

2、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） 3、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）

4、《公路桥梁抗震设计细则》（JTG B02-01-2008） 5、《钢管混凝土设计与施工规程》（CECS28:90） 6、《矩形钢管混凝土结构技术规程》（CECS 159:2004） 7、《钢管混凝土结构技术规程》(DBJ 13-51-2003) 8、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 （JTJ025-86） 9、《公路桥涵施工技术规范》 （JTJ041-2000） 10、《钢结构设计规范》GB50017-2003

四、设计参数

1、混凝土

a.拱肋钢管内灌注 b.吊杆、拱上横梁、边拱肋 c.桥道板、现浇接缝 d.现浇接缝 e.桥面铺装 f.拱座及拱上立柱、台帽 g.桩基础 H.桥台台身/承台 C40混凝土 C30混凝土 C30混凝土 C30混凝土 C40防水混凝土 C30混凝土 C25水下混凝土 C25混凝土 混凝土的材料特性包括：标准强度、设计强度、弹性模量、剪切模量、线膨胀系数、容重等按有关规范取用。

2、钢材：

系杆预应力钢绞线为Φs15.20低松弛预应力钢铰线，标准抗拉极限强度为1860MPa，钢绞线采用GB/T5224-2003技术标准。

拱肋、钢横梁截面采用Q345c钢。 吊杆采用fpk＝1670MPa的高强钢丝。

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钢材主要指标一览表

抗拉设计强钢筋种类 度(Mpa) 195 280 1260 1140 210 抗压设计强度(Mpa) 195 280 390 410 210 标准强度(Mpa) 弹性模量(Mpa) R235 HRB335 Strand1860 Wire1670 Q345 235 335 1860 1670 345 2.1?105 2.0?105 1.95?105 2.05?105 2.06 ?105 五、设计荷载取值

1、恒载

上部结构自重，混凝土容重取26KN/m3；拱肋钢材容重取78.5KN/m3。 桥面铺装钢筋混凝土容重取25KN/m3。

沥青混凝土铺装容重取24KN/ m3，栏杆按5KN/m计算。 2、计算荷载：

汽车荷载按公路-Ⅱ级，双向2车道计算。 3、温度力

体系整体升温20℃；体系整体降温25℃

六、计算概述

主桥总体静力计算分别采用“MIDAS/CIVIL程序”及“桥梁博士程序”计算。按桥梁施工流程划分结构计算阶段，根据荷载组合要求的内容进行内力、应力、极限承载力计算，验算结构在运营阶段应力、极限承载力及整体刚度是否符合规范要求。主桥计算结果以MIDAS计算结果为主，桥梁博士计算结果为辅，因此报告中主桥验算结果未做特殊说明的部分均为MIDAS计算结果。主桥端、中横梁、桥面板计算等采用桥梁博士V3.03程序进行计算。

七、荷载组合说明

桥梁博士荷载组合说明如下：

承载能力极限组合为组合Ⅰ，即基本组合，按规范JTG D60—2004第4.1.6条规定。按此组合验算结构的承载能力极限状态的强度。正常使用极限状态内力组合

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分为三种组合，组合Ⅰ：长期效应组合，按规范JTG D60—2004第4.1.7条规定；组合Ⅱ：短期效应组合，按规范JTG D60—2004第4.1.7条规定；组合Ⅲ：标准值组合。

MIDAS荷载（作用）直接按照《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)第4.1.4，4.1.5，4.1.6，4.1.7，4.1.8，4.1.9规定进行组合。

八、主桥上部结构验算

1、主桥MIDAS计算模型 如图1所示，全桥计算模型共划分为415个节点和66个桁架单元（吊杆、系杆）和513个梁单元（拱肋、横梁、桥面板等）。计算文件中各种力的单位采用kN，长度单位采用m，应力单位为MPa。 图1.MIDAS计算模型图 2、主桥边界条件 MIDAS计算模型中，将一个主拱肋、边拱肋交点设置成弹性支座（由群桩等效等到），其余拱脚支座设成滑动支座，滑动方向与设计文件同。 九、施工阶段计算

1、施工阶段步骤表

主桥计算施工阶段划分情况如下表所示：

MIDAS计算过程中施工步骤划分表

施工 历时施工结构 施工步骤名称 步骤号 （天） 部位 1 2 搭架浇注边拱肋段、端横梁 主拱钢管 10 10 边拱 主拱 施加荷载 （作用） 自重 添加 边界条件 弹性支撑、滑动支座、部分刚性支撑 拆除 边界条件 -4-

3 4 5 6 7 主拱灌注混凝土 浇注边拱上立柱、横梁 安装拱上横梁、吊杆横梁 安装桥面板、浇注湿接头 二期恒载 收缩、徐变10年 5 28 3 7 10 3650 张拉第一批系杆1600KN 张拉第二批系杆1600KN 注：结构自重在第一个施工阶段添加后，在接下来的施工节段里，程序会自重添加。桥梁博士计算施工顺序与本表同。

十、弹性阶段拱肋计算

1、主拱肋内力计算

主拱肋部分采用钢管混凝土结构，设计采用容许应力法，荷载组合按相应规范要求采用标准值组合。

根据计算拱肋以“恒载+汽车荷载+人群+降温工况控制设计”。 拱肋组合内力如下图所示：

恒载+汽车荷载+人群+降温作用下弯矩（My）包络图（kN-m） MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAM DIAGRAM弯矩-y2.82082e+0032.12689e+0031.43295e+0037.39018e+0020.00000e+000-6.48851e+002-1.34279e+003-2.03672e+003-2.73065e+003-3.42459e+003-4.11852e+003-4.81246e+003

CBSall: sLCB6MAX : 31MIN : 95恒载+汽车荷载+人群+降温作用下弯矩（FX）包络图（kN-m） X:-0.336Y:-0.922Z:0.191文件:庆元桥拱肋计算单位:kN*m日期:10/27/2009表示-方向 -5-

MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAM DIAGRAM轴力-6.06470e+003-6.34435e+003-6.62399e+003-6.90364e+003-7.18328e+003-7.46293e+003-7.74257e+003-8.02222e+003-8.30186e+003-8.58151e+003-8.86115e+003-9.14080e+003

CBSall: sLCB6MAX : 80MIN : 21其各设计控制点内力如下： 拱脚：轴力9140.8KN，弯矩4812.5KN·m 1/4拱肋：轴力6808.0KN，弯矩2671.0KN·m 拱顶：轴力6068.0KN，弯矩2820.8KN·m 2、矩形钢管混凝土拱截面验算 拱脚截面：

钢管混凝土截面尺寸b 钢管混凝土截面尺寸h 钢管壁厚t 钢管抗弯惯性矩Is 混凝土抗弯惯性矩Ic 桥梁安全等级γ C40混凝土抗压强度 C40混凝土弹性模量 钢材抗压强度 钢材弹性模量 混凝土部分面积 钢管面积 混凝土工作承担系数fcAc/(fcAc+fAs)= 拱轴线长度 拱轴x轴计算长度 拱轴y轴计算长度 强度验算 Nu=Acfc+Asfs 设计最大轴力N N/Nu 40905.21 9140.8 0.223463 0.8 1.3 0.02 0.0197762 0.1266905 1 fc= Ec f= Es Ac As αc= S l0x l0y KN KN <1/γ= m m m m4 m4 19.1 32500 295 206000 0.9431 0.0776 文件:庆元桥拱肋计算单位:kN日期:10/27/2009表示-方向X:-0.303Y:-0.750Z:0.588 Mpa Mpa Mpa Mpa m2 m2 m m m 1 满足 一级为1.1，二级为1.0，三级为0.9 0.4403647 90.82 32.6952 40 （x轴按无铰拱为0.36S，y轴计算长度按两段固定梁考虑，偏安全不考虑风撑影响取0.5L） -6-

Mux=[0.5As(h-2t-dn)+bt(t+dn)]f 设计最大弯矩Mx Mx/Mu dn=(As-2bt)/[(b-2t)fc/f+4t] N/Nu+(1-αc)M/Mu= 稳定验算部分 轴心受压相对长细比λ0x= 轴心受压相对长细比λ0y= 轴心受压长细比λx=l0x/r0 轴心受压长细比λy=l0y/r0 r0= 轴心受压稳定系数φx 轴心受压稳定系数φy N'ex=Nex/1.1 Nex=Nu*π2*Es/(λx)2/f β N/φx/Nu+(1-αc)*β*Mx/(1-0.8N/N'ex)/Mux= 平面内稳定β*Mx/(1-0.8N/N'ex)/Mux= 平面外稳定N/φy/Nu+β*Mx/Mux= 12142.602 4812.5 0.3963319 0.3529227 0.4452643 0.795325 KNm KNm <1/γ= m <1/γ= >0.215 1 1 满足 满足 1 1 1 满足 满足 满足 0.9730174 61.054625 74.695521 0.5355073 0.7263929 0.6177335 68753.33 75628.663 1 0.5634454 0.4571041 0.7580784 m KN KN <1/γ= <1/γ= <1/γ= 1/4拱肋截面：

钢管混凝土截面尺寸b 钢管混凝土截面尺寸h 钢管壁厚t 钢管抗弯惯性矩Is 混凝土抗弯惯性矩Ic 桥梁安全等级γ C40混凝土抗压强度 C40混凝土弹性模量 钢材抗压强度 钢材弹性模量 混凝土部分面积 钢管面积 混凝土工作承担系数fcAc/(fcAc+fAs)= 拱轴线长度 拱轴x轴计算长度 拱轴y轴计算长度 强度验算 Nu=Acfc+Asfs 设计最大轴力N N/Nu 40905.21 6808 0.1664336 0.8 1.3 0.02 0.0197762 0.1266905 1 fc= Ec f= Es Ac As αc= S l0x l0y KN KN <1/γ= m m m m m 19.1 32500 295 206000 0.9431 0.0776 0.4403647 90.82 32.6952 40 1 m m m 44 Mpa Mpa Mpa Mpa m m 22 满足 一级为1.1，二级为1.0，三级为0.9 （x轴按无铰拱为0.36S，y轴计算长度按两段固定梁考虑，偏安全不考虑风撑影响取0.5L） -7-

Mux=[0.5As(h-2t-dn)+bt(t+dn)]f 设计最大弯矩Mx Mx/Mu dn=(As-2bt)/[(b-2t)fc/f+4t] N/Nu+(1-αc)M/Mu= 稳定验算部分 轴心受压相对长细比λ0x= 轴心受压相对长细比λ0y= 轴心受压长细比λx=l0x/r0 轴心受压长细比λy=l0y/r0 r0= 轴心受压稳定系数φx 轴心受压稳定系数φy N'ex=Nex/1.1 Nex=Nu*π*Es/(λx)/f β N/φx/Nu+(1-αc)*β*Mx/(1-0.8N/N'ex)/Mux= 平面内稳定β*Mx/(1-0.8N/N'ex)/Mux= 平面外稳定N/φy/Nu+β*Mx/Mux= 2212142.602 2671 0.2199693 0.3529227 0.2895362 0.795325 0.9730174 KNm KNm <1/γ= m <1/γ= 1 1 满足 满足 1 1 1 满足 满足 满足 >0.215 61.054625 74.695521 0.5355073 0.7263929 0.6177335 68753.33 75628.663 1 0.3657553 0.2441447 0.4893955 <1/γ= <1/γ= <1/γ= m KN KN 拱顶截面：

钢管混凝土截面尺寸b 钢管混凝土截面尺寸h 钢管壁厚t 钢管抗弯惯性矩Is 混凝土抗弯惯性矩Ic 桥梁安全等级γ C40混凝土抗压强度 C40混凝土弹性模量 钢材抗压强度 钢材弹性模量 混凝土部分面积 钢管面积 混凝土工作承担系数fcAc/(fcAc+fAs)= 拱轴线长度 拱轴x轴计算长度 拱轴y轴计算长度 强度验算 Nu=Acfc+Asfs 设计最大轴力N 0.8 1.3 0.02 0.0197762 0.1266905 1 fc= Ec f= Es Ac As αc= S l0x l0y 40905.21 6028 KN KN m m m m m 19.1 32500 295 206000 0.9431 0.0776 0.4403647 90.82 32.6952 40 m m m 44 Mpa Mpa Mpa Mpa m m 22 一级为1.1，二级为1.0，三级为0.9 （x轴按无铰拱为0.36S，y轴计算长度按两段固定梁考虑，偏安全不考虑风撑影响取0.5L） -8-

N/Nu Mux=[0.5As(h-2t-dn)+bt(t+dn)]f 设计最大弯矩Mx Mx/Mu dn=(As-2bt)/[(b-2t)fc/f+4t] N/Nu+(1-αc)M/Mu= 稳定验算部分 轴心受压相对长细比λ0x= 轴心受压相对长细比λ0y= 轴心受压长细比λx=l0x/r0 轴心受压长细比λy=l0y/r0 r0= 轴心受压稳定系数φx 轴心受压稳定系数φy N'ex=Nex/1.1 Nex=Nu*π*Es/(λx)/f β N/φx/Nu+(1-αc)*β*Mx/(1-0.8N/N'ex)/Mux= 平面内稳定β*Mx/(1-0.8N/N'ex)/Mux= 平面外稳定N/φy/Nu+β*Mx/Mux= 第六章压弯构件进行计算

220.1473651 12142.602 2820.8 0.2323061 0.3529227 0.2773718 0.795325 <1/γ= KNm KNm <1/γ= m <1/γ= >0.215 m KN KN <1/γ= <1/γ= <1/γ= 1 1 1 满足 满足 满足 0.9730174 61.054625 74.695521 0.5355073 0.7263929 0.6177335 68753.33 75628.663 1 0.3453729 0.254631 0.4708638 1 1 1 满足 满足 满足 备注：钢管混凝土计算部分参照《矩形钢管混凝土结构技术规程》CECS 159:2004

经计算得到各截面均满足规范要求。 2、边拱肋内力计算

边拱肋部分采用钢筋混凝土结构，设计采用极限状态法，荷载组合按相应规范要求进行组合。

根据计算拱肋以“恒载+汽车荷载+人群+降温工况控制设计”。

恒载+汽车荷载+人群+降温作用下弯矩（My）包络图（kN-m） 弯矩-y4.07197e+0033.34912e+0032.62627e+0031.90342e+0031.18057e+0034.57727e+0020.00000e+000-9.87969e+002-1.71082e+003-2.43366e+003-3.15651e+003-3.87936e+003MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAM DIAGRAM CBCall: cLCB32MAX : 293MIN : 96-9- 文件:庆元桥拱肋计算单位:kN*m日期:11/01/2009表示-方向X:0.017Y:-0.985Z:-0.174恒载+汽车荷载+人群+降温作用下弯矩（FX）包络图（kN-m） MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAM DIAGRAM轴力-3.81076e+003-4.09448e+003-4.37821e+003-4.66193e+003-4.94565e+003-5.22938e+003-5.51310e+003-5.79683e+003-6.08055e+003-6.36428e+003-6.64800e+003-6.93173e+003 其各设计控制点内力如下： 拱脚：轴力6930KN，弯矩3903KN·m 1/4拱肋：轴力4945.6KN，弯矩4084.5KN·m 采用桥梁博士进行截面配筋计算：截面按1.6x1.3m计算： CBCall: cLCB32MAX : 290MIN : 19文件:庆元桥拱肋计算单位:kN日期:11/01/2009表示-方向X:-0.130Y:-0.925Z:0.358经计算截面仅需按构造配筋即可满足设计要求，实际配置钢筋为 上下缘各26φ25。验算结果如下：

任务类型：截面验算 -截面高度： 1.6 m 构件计算长度： 18.0 m 荷载信息；

荷载类型： 轴力(KN) 剪力(KN) 弯矩(KN-m) 结构重力 6.93e+03 0.0 3.9e+03 汽车冲击系数: 0.0

------------------------------------------------------------

计算信息: 钢筋混凝土截面承载能力极限状态荷载组合I ------------------------------------------------------------ 计算结果：

荷载组合结果：

内力 最大轴力 最小轴力 最大剪力 最小剪力 最大弯矩 最小弯矩

轴力 8.32e+03 6.93e+03 6.93e+03 6.93e+03 8.32e+03 6.93e+03

剪力 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0

弯矩 4.68e+03 3.9e+03 3.9e+03 3.9e+03 4.68e+03 3.9e+03

------------------------------------------------------------

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承载能力极限状态荷载组合I强度验算结果： 最大轴力强度验算

截面受力性质: 下拉偏压

内力描述: Nj = 8.32e+03 KN, Qj = 0.0 KN, Mj = 4.68e+03 KN-m 截面抗力: NR = 1.55e+04 KN >= Nj = 8.32e+03 KN(满足)

最小配筋面积 Agmin = 4.16e-03 m**2 < 实际配筋面积 Ag = 1.28e-02 m**2 (满足)

最小轴力强度验算

截面受力性质: 下拉偏压

内力描述: Nj = 6.93e+03 KN, Qj = 0.0 KN, Mj = 3.9e+03 KN-m 截面抗力: NR = 1.55e+04 KN >= Nj = 6.93e+03 KN(满足)

最小配筋面积 Agmin = 4.16e-03 m**2 < 实际配筋面积 Ag = 1.28e-02 m**2 (满足)

最大弯矩强度验算

截面受力性质: 下拉偏压

内力描述: Nj = 8.32e+03 KN, Qj = 0.0 KN, Mj = 4.68e+03 KN-m 截面抗力: NR = 1.55e+04 KN >= Nj = 8.32e+03 KN(满足)

最小配筋面积 Agmin = 4.16e-03 m**2 < 实际配筋面积 Ag = 1.28e-02 m**2 (满足)

最小弯矩强度验算

截面受力性质: 下拉偏压

内力描述: Nj = 6.93e+03 KN, Qj = 0.0 KN, Mj = 3.9e+03 KN-m 截面抗力: NR = 1.55e+04 KN >= Nj = 6.93e+03 KN(满足)

最小配筋面积 Agmin = 4.16e-03 m**2 < 实际配筋面积 Ag = 1.28e-02 m**2 (满足)

任务类型: 截面验算

------------------------------------------------------------ 截面高度； 1.6 m 构件计算长度： 18.0 m

------------------------------------------------------------ 荷载信息：

荷载类型： 轴力(KN) 剪力(KN) 弯矩(KN-m) 结构重力 4.95e+03 0.0 4.81e+03 汽车冲击系数: 0.0

------------------------------------------------------------

计算信息: 钢筋混凝土截面承载能力极限状态荷载组合I ------------------------------------------------------------ 计算结果：

荷载组合结果：

内力 最大轴力 最小轴力 最大剪力 最小剪力 最大弯矩 最小弯矩

轴力 5.93e+03 4.95e+03 4.95e+03 4.95e+03 5.93e+03 4.95e+03

-11-

剪力 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0

弯矩 5.77e+03 4.81e+03 4.81e+03 4.81e+03 5.77e+03 4.81e+03

------------------------------------------------------------ 承载能力极限状态荷载组合I强度验算结果： 最大轴力强度验算

截面受力性质: 下拉偏压

内力描述: Nj = 5.93e+03 KN, Qj = 0.0 KN, Mj = 5.77e+03 KN-m 截面抗力: NR = 9.22e+03 KN >= Nj = 5.93e+03 KN(满足)

最小配筋面积 Agmin = 4.16e-03 m**2 < 实际配筋面积 Ag = 1.28e-02 m**2 (满足)

最小轴力强度验算

截面受力性质: 下拉偏压

内力描述: Nj = 4.95e+03 KN, Qj = 0.0 KN, Mj = 4.81e+03 KN-m 截面抗力: NR = 9.22e+03 KN >= Nj = 4.95e+03 KN(满足)

最小配筋面积 Agmin = 4.16e-03 m**2 < 实际配筋面积 Ag = 1.28e-02 m**2 (满足)

最大弯矩强度验算

截面受力性质: 下拉偏压

内力描述: Nj = 5.93e+03 KN, Qj = 0.0 KN, Mj = 5.77e+03 KN-m 截面抗力: NR = 9.22e+03 KN >= Nj = 5.93e+03 KN(满足)

最小配筋面积 Agmin = 4.16e-03 m**2 < 实际配筋面积 Ag = 1.28e-02 m**2 (满足)

最小弯矩强度验算

截面受力性质: 下拉偏压

内力描述: Nj = 4.95e+03 KN, Qj = 0.0 KN, Mj = 4.81e+03 KN-m 截面抗力: NR = 9.22e+03 KN >= Nj = 4.95e+03 KN(满足)

最小配筋面积 Agmin = 4.16e-03 m**2 < 实际配筋面积 Ag = 1.28e-02 m**2 (满足) MIDAS/CivilPOST-PROCESSORVIBRATION MODE十一、振型模态及周期 主桥振型模态如下： 第1阶振型图(拱肋面外变形) 频率(CYCLE/SEC)0.736551(秒)1.357679MPM(%)DX= 0.000000DY= 18.145064DZ= 0.000000RX= 0.000009RY= 0.000000RZ= 0.000000自振周期 第2阶振型图（桥面面内反对称变形） Mode 1MAX : 39MIN : 229 -12- 文件:庆元桥自振频聗单位:[cps]日期:10/26/2009表示-方向X:-0.743Y:-0.624Z:0.2420.508118MPM(%)DX= 6.232821DY= 0.000000DZ= 0.000000RX= 0.000000RY= 0.000708RZ= 0.000000自振周期(秒)MIDAS/CivilPOST-PROCESSORVIBRATION MODE频率(CYCLE/SEC)1.969038(秒)0.507862MPM(%)DX= 0.000044DY= 0.000000DZ= 0.000000RX= 0.000000RY= 0.000000RZ= 0.000000自振周期 第3阶振型图（桥面扭转变形） Mode 2MAX : 296MIN : 26文件:庆元桥自振频聗单位:[cps]日期:10/26/2009表示-方向X:-0.727Y:-0.655Z:0.208 桥梁自振周期表 模态 号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 频率 (rad/sec) 4.627887 12.365613 12.371831 13.998096 17.723773 17.723773 17.726619 17.728693 18.089210 18.089310 (cycle/sec) 0.736551 1.968048 1.969038 2.227866 2.820826 2.820826 2.821279 2.821609 2.878987 2.879003 周期 (sec) 1.357679 0.508118 0.507862 0.448860 0.354506 0.354506 0.354449 0.354408 0.347344 0.347342 Mode 3MAX : 14MIN : 160文件:庆元桥自振频聗单位:[cps]日期:10/26/2009表示-方向X:-0.829Y:-0.519Z:0.208从振型上来看，桥梁面内刚度要大于面外刚度，一般表现为侧向失稳。稳定分析详见稳定分析。

十二、稳定分析结果

主桥在自重+二期恒载状态下稳定安全系数为12.10

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MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBUCKLING MODE临界荷载系数=1.210E+001Mode 1MAX : 39MIN : 28文件:庆元桥稳定计算单位:日期:10/26/2009表示-方向X:-0.911Y:-0.406Z:0.070 模态一稳定分析结果1

主桥在自重+二期恒载+车辆偏载+人群偏载状态下稳定安全系数为11.5

MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBUCKLING MODE临界荷载系数=1.150E+001Mode 1MAX : 84MIN : 28文件:庆元桥稳定计算单位:日期:10/26/2009表示-方向X:-0.889Y:-0.453Z:0.070 模态一稳定分析结果2

主桥在自重+二期恒载+车辆满载+人群满载状态下稳定安全系数为10.96

MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBUCKLING MODE临界荷载系数=1.096E+001Mode 1MAX : 39MIN : 28文件:庆元桥稳定计算单位:日期:10/26/2009表示-方向X:-0.911Y:-0.406Z:0.070 模态一稳定分析结果3

根据规范，桥梁弹性稳定系数应在4～6之间，故本桥满足要求。

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