江森化龙工厂模板工程专项施工方案

施工组织设计（方案）报审表

工程名称：广州江森汽车内饰系统有限公司化龙土建项目工程

GD2202002□□□ 致：广州宏元建设工程咨询有限公司（监理单位） 我方已根据施工合同的有关规定完成了广州江森汽车内饰系统有限公司化龙工厂 工程模板专项施工（方案）的编制，并经我单位上级技术负责人批准，请予以审查。 附：《模板工程专项施工方案 》 承包单位（章）广州市黄埔建筑工程总公司 项 目 经 理 __________ 日 期 2010年 月 日 专业监理工程师审查意见： 专业监理工程师_______________ 日 期_______________ 总监理工程师审核意见： 项目监理机构 _______________ 总监理工程师 _______________ 日 期_______________

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GD2201003 □□□

广州江森汽车内饰系统有限公司化龙工厂土建项目工程

模板工程专项施工方案

工程名称： 广州江森汽车内饰系统有限公司化龙工厂 工程地点： 广州市番禺区金山大道东633号广汽中路 建设单位： 广州江森汽车内饰系统有限公司

编制单位：广州市黄埔建筑工程总公司 审批单位：

广州江森工厂化龙项目部

技术负责人： 审核人： 编 制 人： 审批人： 编制日期： 审批日期：

广州市黄埔建筑工程总公司

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目 录

第1章 工程概述 ...................................................... 6

1 2

总述 ......................................................... 6 编制依据 ..................................................... 6

第2章 施工准备....................................................... 7

1 2 3

技术准备 ..................................................... 7 物资准备 ..................................................... 7 劳动力准备 ................................................... 7

第3章 模板支撑方案验算............................................... 8

1 2

模板及支撑架的材料选择 ....................................... 8 办公楼120mm厚楼板模板支撑方案及计算 ......................... 8 2.1 楼板支撑方案验算 ......................................... 8 2.2 验算结论 ................................................ 15 3

办公楼350mm×900mm梁模板方案及验算 ......................... 16 3.1 方案验算 ................................................ 17 3.2 验算结论 ................................................ 33 4

柱子模板方案及验算 .......................................... 34 4.1 方案验算 ................................................ 34 4.2 验算结论及采用方案 ...................................... 44 5

楼梯模板支撑方案 ............................................ 46 5.1 受力验算 ................................................ 46 5.2 验算结论 ................................................ 49

第4章 模板安装...................................................... 51

1 2 3

模板工程施工顺序 ............................................ 51 支撑架搭设 .................................................. 52 模板安装 .................................................... 53

3

4 模板验收 .................................................... 54

第5章 模板拆除...................................................... 55

1 2

支顶、模板的拆除 ............................................ 55 模板的清理维修、存放 ........................................ 56

第6章 质量保证措施.................................................. 57

1 2

质量管理体系 ................................................ 57 管理措施 .................................................... 57 2.1 质量管理 ................................................ 57 2.2 质量检查措施 ............................................ 58

第7章 模板施工的安全管理............................................ 59

1 2 3 4 5 6

管理总则 .................................................... 59 安全生产控制原则 ............................................ 59 模板施工管理守则 ............................................ 60 预防坍塌事故的安全技术措施 .................................. 62 预防高空坠落事故的安全技术措施 .............................. 62 泵送混凝土施工的安全措施 .................................... 63 6.1 施工部署 ................................................ 63 6.2 施工方法 ................................................ 64 7

模板监测措施 ................................................ 65

第8章 应急救援预案.................................................. 67

1 2 3 4 5 6

应急救援机构 ................................................ 67 应急救援机构职责 ............................................ 67 应急救援工作程序 ............................................ 67 应急救援装备 ................................................ 68 应急救缓药品 ................................................ 68 应急救援措施 ................................................ 68 6.1 物体打击急救措施 ........................................ 68 6.2 高空坠落急救措施 ........................................ 69 6.3 坍塌事故急救措施 ........................................ 71

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6.4 触电事故急救措施 ........................................ 71 6.5 火灾事故急救措施 ........................................ 72

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第1章 工程概述

1 总述

工程名称：广州江森汽车内饰系统有限公司化龙工厂土建工程 建设单位：广州江森汽车内饰系统有限公司 设计单位：广东省机电建筑设计研究院 监理单位：广州宏元建设工程咨询有限公司 施工单位：广州市黄埔建筑工程总公司

建设规模：工程包括生产车间及办公楼工程，为别钢结构及钢筋混凝土框架结构，办公楼为三层，建筑面积合共约14552m2。

2 编制依据

为了保证本项目模板分项工程施工安全，按相关规定特编制本专项施工方案。

方案编制主要依据如下： (1) 设计施工图纸；

(2)《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）； (3)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2001)。 (4)《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128—2000）。 (5)《混凝土结构设计规范》GB50010-2002 (6)《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)

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第2章 施工准备

1 技术准备

在施工前进行图纸会审及完善施工组织设计方案这两项工作，并组织施工人员认真学习施工图纸、会审记录、施工方案和施工规范等技术文件，做好三级安全技术交底工作，减少和避免施工误差。

2 物资准备

(1)材料准备：

确保材料质量合格，货源充足，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护。同时对各种进场材料进行抽检试验并附有新钢管应有产品质量合格证；其质量检验报告及其钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T228）的有关规定，质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。

钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的规定；钢管必须涂有防不锈漆；新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝大螺栓必须更换；新、旧扣件均应进行防锈处理，并对多次使用的受力材料作必要的强度测试。

(2)机具准备：

根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。

(3)周转材料准备：做好模板、钢管门架支顶等周转料的备料工作，分批分期进场。

3 劳动力准备

(1)根据开工日期和劳动力需要量计划，组织工人进场，并安排好工人生活。

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水、电管线架设和安装已完成，能够满足工程施工及工程管理、施工人员生活的用水、用电需要。

(2)做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。

第3章 模板支撑方案验算

1 模板及支撑架的材料选择

支顶系统主要材料如下：

（1）模板均采用915mm×1830mm×18mm（厚）胶合板； （2）木枋：统一采用80×80mm木枋；

（3）支撑系统：选用Φ48×3.5mm钢管及其配件；

（4）纵横水平拉杆、纵横向剪刀撑：选用Φ48×3.5mm钢管及其配件； （5）垫板：采用脚手架配套底托，垫板为80×80木枋或平铺18厚夹板。

2 办公楼120mm厚楼板模板支撑方案及计算

办公楼楼板最厚为120mm，各部位进行验算取其验算值，其余楼板均按此方案施工。

2.1 楼板支撑方案验算 1.模板支撑参数

横向间距或排距(m):1.10； 纵距(m):1.10； 步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；

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模板支架搭设高度(m):5.33（最高位5.53-板厚0.12-木方高0.08）； 采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ； 板底支撑连接方式:方木支撑； 立杆承重连接方式:可调托座；

2.荷载参数

模板与木板自重(kN/m2):0.350； 混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；

3.材料参数

面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000； 木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):80.00； 托梁材料为：木方 : 80×80mm；

4.楼板参数

楼板的计算厚度(mm):120.00；

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图2 楼板支撑架荷载计算单元

二、模板面板计算:

模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度 模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 110×1.82/6 = 59.4 cm3； I = 110×1.83/12 = 53.46 cm4；

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1、荷载计算

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 25×0.12×1.1+0.35×1.1 = 3.685 kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 2.5×1.1= 2.75 kN/m；

2、强度计算

计算公式如下: M=0.1ql2

其中：q=1.2×3.685+1.4×2.75= 8.272kN/m 最大弯矩 M=0.1×8.272×2502= 51700 kN·m；

面板最大应力计算值 σ =M/W= 51700/59400 = 0.87 N/mm2； 面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；

面板的最大应力计算值为 0.87 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

3、挠度计算

挠度计算公式为

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中q =q1=3.685kN/m

面板最大挠度计算值 ν = 0.677×3.685×2504/(100×9500×53.46×104)=0.019 mm；

面板最大允许挠度 [ν]=250/ 250=1 mm；

面板的最大挠度计算值 0.019 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!

三、模板支撑方木的计算:

方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=b×h2/6=8×8×8/6 = 85.33 cm3； I=b×h3/12=8×8×8×8/12 = 341.33 cm4；

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1.荷载的计算：

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1= 25×0.25×0.12+0.35×0.25 = 0.838 kN/m ； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 2.5×0.25 = 0.625 kN/m；

2.强度验算:

计算公式如下: M=0.1ql2

均布荷载 q = 1.2 × q1 + 1.4 ×q2 = 1.2×0.838+1.4×0.625 = 1.88 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.1×1.88×1.12 = 0.227 kN·m；

方木最大应力计算值 σ= M /W = 0.227×106/85333.33 = 2.666 N/mm2； 方木的抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2；

方木的最大应力计算值为 2.666 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

3.抗剪验算：

截面抗剪强度必须满足: τ = 3V/2bhn < [τ]

其中最大剪力: V = 0.6×1.88×1.1 = 1.241 kN；

方木受剪应力计算值 τ = 3 ×1.241×103/(2 ×80×80) = 0.291 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.4 N/mm2；

方木的受剪应力计算值 0.291 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2

，满足要求!

4.挠度验算:

计算公式如下:

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 均布荷载 q = q1 = 0.838 kN/m；

最大挠度计算值ν= 0.677×0.838×11004 /(100×9000×3413333.333)= 0.27 mm； 12 -

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最大允许挠度 [ν]=1100/ 250=4.4 mm；

方木的最大挠度计算值 0.27 mm 小于 方木的最大允许挠度 4.4 mm,满足要求!

四、托梁材料计算:

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 托梁采用：木方 : 80×80mm； W=85.333 cm3； I=341.333 cm4；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝2.068kN;

最大弯矩 Mmax = 1.008 kN·m ； 最大变形 Vmax = 2.703 mm ； 最大支座力 Qmax = 10.023 kN ；

最大应力 σ= 1008320.909/85333.333 = 11.816 N/mm2； 托梁的抗压强度设计值 [f]=13 N/mm2；

托梁的最大应力计算值 11.816 N/mm2

小于 托梁的抗压强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

托梁的最大挠度为 2.703mm 小于 1100/250,满足要求!

五、模板支架立杆荷载设计值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.138×5.33 = 0.738 kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。 (2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.35×1.1×1.1 = 0.424 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25×0.12×1.1×1.1 = 3.63 kN；

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.791 kN；

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2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) ×1.1×1.1 = 5.445 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 13.372 kN；

六、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式: σ =N/(υA)≤[f]

其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 13.372 kN； υ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； [f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； L0---- 计算长度 (m)； 按下式计算:

l0 = h+2a = 1.5+0.1×2 = 1.7 m；

a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；

l0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.53 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=13372.406/（0.53×489） = 51.597 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 σ= 51.597 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 l0 = k1k2(h+2a)= 1.167×1.005×(1.5+0.1×2) = 1.994 m； k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；

k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.005 ； Lo/i = 1993.82 / 15.8 = 126 ；

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由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.417 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=13372.406/（0.417×489） = 65.579 N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值 σ= 65.579 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

2.2 验算结论

经验算，本方案符合安全施工要求。楼板模板采用以下方案施工： 模 板：均采用915mm×1830mm×18mm（厚）胶合板； 木 枋：统一采用80×80mm木枋； 支撑系统：选用Φ48×3.5mm钢管及其配件；

横向间距或排距(m):1.10； 纵距(m):1.10； 步距(m):1.50；

垫 板：采用脚手架配套底托，垫板为80×80木枋或平铺18厚夹板。

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3 办公楼350mm×900mm梁模板方案及验算

本工程结构层高4.80米，由于屋顶采用结构找坡，屋脊处层高5.53米，取该位置进行验算。轴线跨度均为9米，因此取○8轴截面最大的梁WKL-1-1(5)进行计算，其截面为350mm×900mm。

办公楼其余截面小于此的框架梁均按此梁模板构造方法施工。

布设大样图见下图

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3.1 方案验算

一、参数

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度 B(m):0.35； 梁截面高度 D(m):0.90 混凝土板厚度(mm):100.00； 立杆梁跨度方向间距La(m):0.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10； 立杆步距h(m):1.50；

梁支撑架搭设高度H(m)：5.41（最高位5.53-0.12板厚）； 梁两侧立柱间距(m):0.80；

承重架支设:无承重立杆，方木支撑垂直梁截面； 板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.10； 采用的钢管类型为Φ48×3.5；

扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减

系数:0.80；

2.荷载参数

模板自重(kN/m2):0.35； 钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5； 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):21.6； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0； 振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0

3.材料参数

木材品种：长叶松；

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木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7； 面板类型：胶合面板；

面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度b(mm)：80.0； 梁底方木截面高度h(mm)：80.0； 梁底纵向支撑根数：4； 面板厚度(mm)：18.0；

5.梁侧模板参数

主楞间距(mm)：300； 次楞根数：4；

穿梁螺栓水平间距(mm)：300； 穿梁螺栓竖向根数：2；

穿梁螺栓竖向距板底的距离为：300mm，600mm； 穿梁螺栓直径(mm)：M12；

主楞龙骨材料：木楞,，宽度80mm，高度80mm； 主楞合并根数：2；

次楞龙骨材料：木楞,，宽度80mm，高度80mm；

二、梁模板荷载标准值计算

1.梁侧模板荷载

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只

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考虑新浇混凝土侧压力。

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；

T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.900m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别为 50.994 kN/m2、21.600 kN/m2，取较小值21.600 kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

1.强度计算

跨中弯矩计算公式如下:

其中， σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；

M -- 面板的最大弯距(N.mm)；

W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 30×1.8×1.8/6=16.2cm3；

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[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:

新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.3×21.6×0.9=7kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.3×2×0.9=0.76kN/m； q = q1+q2 = 6.998+0.756 = 7.754 kN/m； 计算跨度(内楞间距): l = 266.67mm；

面板的最大弯距 M= 0.1×7.754×266.6672 = 5.51×104N.mm； 经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 5.51×104 / 1.62×104=3.404N/mm2；

面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =3.404N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 21.6×0.3 = 6.48N/mm；

l--计算跨度(内楞间距): l = 266.67mm； E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；

I--面板的截面惯性矩: I = 30×1.8×1.8×1.8/12=14.58cm4； 面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×6.48×266.674/(100×9500×1.46×105) = 0.16 mm；

面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =266.667/250 = 1.067mm；

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面板的最大挠度计算值 ω =0.16mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=1.067mm，满足要求！

四、梁侧模板内外楞的计算

1.内楞计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度80mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 80×802×1/6 = 85.33cm3； I = 80×803×1/12 = 341.33cm4；

（1）.内楞强度验算

强度验算计算公式如下:

其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 内楞的最大弯距(N.mm)； W -- 内楞的净截面抵抗矩； [f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2

)。 按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×21.6×0.9+1.4×2×0.9)×

0.267=6.89kN/m；

内楞计算跨度(外楞间距): l = 300mm；

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内楞的最大弯距: M=0.1×6.89×300.002= 6.20×104N.mm； 最大支座力:R=1.1×6.893×0.3=2.275 kN；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 6.20×104/8.53×104 = 0.727 N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值 σ = 0.727 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

其中 E -- 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2；

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =21.60×0.27= 5.76 N/mm；

l--计算跨度(外楞间距)：l = 300mm； I--面板的截面惯性矩：I = 6.83×106mm4；

内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×5.76×3004/(100×10000×6.83×106) = 0.005 mm；

内楞的最大容许挠度值: [ω] = 300/250=1.2mm；

内楞的最大挠度计算值 ω=0.005mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=1.2mm，满足要求！

2.外楞计算

外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.275kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。

22 -

-

本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度80mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 80×802×2/6 = 170.67cm3； I = 80×803×2/12 = 682.67cm4；

（1）.外楞抗弯强度验算

其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2)

M -- 外楞的最大弯距(N.mm)； W -- 外楞的净截面抵抗矩；

[f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。

根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.758 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 300mm；

经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 7.58×105/1.71×105 = 4.443 N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；

外楞的受弯应力计算值 σ =4.443N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.707 mm 外楞的最大容许挠度值: [ω] = 300/250=1.2mm；

外楞的最大挠度计算值 ω =0.707mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=1.2mm，满足要求！

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五、穿梁螺栓的计算

验算公式如下:

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力； A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得：

穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力: N =21.6×0.3×0.45 =2.916 kN。 穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.916kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足要求！

六、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 500×18×18/6 = 2.70×104mm3； I = 500×18×18×18/12 = 2.43×105mm4；

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1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 计算的最大弯矩 (kN.m)；

l--计算跨度(梁底支撑间距): l =116.67mm； q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)； 新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.50×0.90×0.90=12.39kN/m； 模板结构自重荷载：

q2:1.2×0.35×0.50×0.90=0.19kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3: 1.4×2.00×0.50×0.90=1.26kN/m；

q = q1 + q2 + q3=12.39+0.19+1.26=13.84kN/m； 跨中弯矩计算公式如下:

M×0.1172

max = 0.10×13.842=0.019kN.m； σ =0.019×106/2.70×104=0.698N/mm2；

梁底模面板计算应力 σ =0.698 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

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根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q =（(24.0+1.50)×0.900+0.35）×0.50= 11.65KN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =116.67mm； E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2； 面板的最大允许挠度值:[ω] =116.67/250 = 0.467mm； 面板的最大挠度计算值: ω =

0.677×11.65×116.74/(100×9500×2.43×105)=0.006mm；

面板的最大挠度计算值: ω =0.006mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = 116.7 / 250 = 0.467mm，满足要求！

七、梁底支撑的计算

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = (24+1.5)×0.9×0.117=2.677 kN/m；

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(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.35×0.117×(2×0.9+0.35)/ 0.35=0.251 kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)×0.117=0.525 kN/m；

2.方木的支撑力验算

静荷载设计值 q = 1.2×2.677+1.2×0.251=3.514 kN/m； 活荷载设计值 P = 1.4×0.525=0.735 kN/m；

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=8×8×8/6 = 85.33 cm3； I=8×8×8×8/12 = 341.33 cm4；

方木强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

线荷载设计值 q = 3.514+0.735=4.249 kN/m；

最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×4.249×0.5×0.5= 0.106 kN.m； 最大应力 σ= M / W = 0.106×106/85333.3 = 1.245 N/mm2； 抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；

方木的最大应力计算值 1.245 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

方木抗剪验算：

最大剪力的计算公式如下:

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截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力: V = 0.6×4.249×0.5 = 1.275 kN；

方木受剪应力计算值 τ = 3×1274.7/(2×80×80) = 0.299 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.7 N/mm2；

方木的受剪应力计算值 0.299 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!

方木挠度验算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

q = 2.677 + 0.251 = 2.928 kN/m； 方木最大挠度计算值 ω= 0.677×2.928×5004 /(100×10000×341.333×104)=0.036mm；

方木的最大允许挠度 [ω]=0.500×1000/250=2.000 mm；

方木的最大挠度计算值 ω= 0.036 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ω]=2 mm，满足要求！

3.支撑钢管的强度验算

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支撑钢管按照简支梁的计算如下 荷载计算公式如下：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：

q1 = (24.000+1.500)×0.900= 22.950 kN/m2； (2)模板的自重(kN/m2)： q2 = 0.350 kN/m2；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)： q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；

q = 1.2×(22.950 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 34.260 kN/m2；

梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。

当n=2时：

当n＞2时：

经过连续梁的计算得到： 支座反力 RA = RB=3.187 kN； 最大弯矩 Mmax=0.95 kN.m；

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最大挠度计算值 Vmax=2.408 mm；

支撑钢管的最大应力 σ=0.95×106/5080=187.043 N/mm2； 支撑钢管的抗压设计强度 [f]=205.0 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 187.043 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!

八、梁底纵向钢管计算

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

九、扣件抗滑移的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；

R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=3.187 kN；

R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

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十、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式

1.梁两侧立杆稳定性验算:

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =3.187 kN ；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×5.41=0.838 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(1.20/2+(0.80-0.35)/2)×0.50×0.35=0.173 kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载:

N4=1.2×(1.20/2+(0.80-0.35)/2)×0.50×0.100×(1.50+24.00)=1.262 kN；

N =3.187+0.838+0.173+1.262=5.46 kN；

υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

lo = k1uh (1)

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k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；

u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7； 上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m； Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.207 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=5460.367/(0.207×489) = 53.944 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 53.944 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

lo = k1k2(h+2a)

k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；

k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.005 ；

上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.005×(1.5+0.1×2) = 1.994 m；Lo/i = 1993.82 / 15.8 = 126 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.417 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=5460.367/(0.417×489) = 26.778 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 26.778 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

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3.2 验算结论

经验算，本方案符合安全施工要求。梁模板采用以下方案施工： （1）模板均采用915mm×1830mm×18mm（厚）胶合板； （2）木枋：统一采用80×80mm木枋；

（3）支撑系统：选用Φ48×3.5mm钢管及其配件；

（4）纵横水平拉杆、纵横向剪刀撑：选用Φ48×3.5mm钢管及其配件； （5）垫板：采用脚手架配套底托，垫板为80×80木枋或平铺18厚夹板。 （6）立杆梁跨度方向间距La(m):0.50； （7）立杆步距h(m):1.50； （8）梁两侧立柱间距(m):0.80。

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4 柱子模板方案及验算

4.1 方案验算

办公及制造管理中心柱子最大截面为850mm×850mm，取其验算。

一、设计方案

1.基本参数

柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:2；柱截面宽度B方向竖楞数目:3； 柱截面高度H方向对拉螺栓数目:2；柱截面高度H方向竖楞数目:3； 对拉螺栓直径(mm):M12；

2.柱箍

柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.50； 柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；

3.竖楞

竖楞材料:木方（80mm×80mm）； 各面均3条（从上到下，接驳位错开）；4.面板

面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；

大样图如下面3幅图：

-

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计算简图

二、柱模板荷载标准值计算

新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H -- 模板计算高度，取4.800m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。

分别计算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2；

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倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q22= 2 kN/m。

三、柱模板面板的计算

模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 385 mm，且竖楞数为 3，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。

面板计算简图

1.面板抗弯强度验算

对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：

M=0.1ql2

其中， M--面板计算最大弯矩(N·mm)；

l--计算跨度(竖楞间距): l =385.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×20.04×0.45×0.90=9.737kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m； 式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m； 面板的最大弯矩：M =0.1 ×10.871×385×385= 1.61×105N.mm；

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-

面板最大应力按下式计算： σ =M/W

其中， σ --面板承受的应力(N/mm2)； M --面板计算最大弯矩(N·mm)； W --面板的截面抵抗矩 : W=bh2/6

b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 450×18.0×18.0/6=2.43×104 mm3；

f --面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；

面板的最大应力计算值： σ = M/W = 1.61×105 / 2.43×104 = 6.631N/mm2；面板的最大应力计算值 σ =6.631N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 σ]=13N/mm2，满足要求！

2.面板抗剪验算

最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下: V=0.625ql

其中， V--面板计算最大剪力(N)；

l--计算跨度(竖楞间距): l =385.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: ×20.04×0.45×0.90=9.737kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m； 式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m； 面板的最大剪力：V = 0.625×10.871×385.0 = 2615.954N； 截面抗剪强度必须满足下式： τ = 3V/(2bhn)≤fv

其中， τ --面板承受的剪应力(N/mm2)；

V--面板计算最大剪力(N)：V = 2615.954N； b--构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ；

- [1.2 37 -

hn--面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ；

fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2)：f2v = 13.000 N/mm； 面板截面受剪应力计算值: τ =3×2615.954/(2×450×18.0)=0.484N/mm2； 面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；

面板截面的受剪应力 τ =0.484N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2，满足要求！

3.面板挠度验算

最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下: ν=0.521ql4/(100EI)

其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 20.04×0.45＝9.02 kN/m；

ν--面板最大挠度(mm)；

l--计算跨度(竖楞间距): l =385.0mm ；

E--面板弹性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ； I--面板截面的惯性矩(mm4)； I=bh3

/12

I= 450×18.0×18.0×18.0/12 = 2.19×105 mm4； 面板最大容许挠度: [ν] = 385 / 250 = 1.54 mm；

面板的最大挠度计算值: ν= 0.521×9.02×385.04/(100×6000.0×2.19×105) = 0.787 mm；

面板的最大挠度计算值 ν =0.787mm 小于 面板最大容许挠度设计值 [ν]= 1.54mm,满足要求！

四、竖楞计算

模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。

本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，竖楞采用木方，宽度80mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 80×80×80/6×1 = 85.33cm3；

38 -

-

I = 80×80×80×80/12×1 = 341.33cm4；

1.抗弯强度验算

支座最大弯矩计算公式： M=0.1ql2

其中， M--竖楞计算最大弯矩(N·mm)；

l--计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q--作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: ×20.036×0.385×0.900=8.331kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2：×2.000×0.385×0.900=0.970kN/m；

q = 8.331+0.970=9.301 kN/m；

竖楞的最大弯距：M =0.1×9.301×450.0×450.0= 1.88×105N·mm； σ =M/W

其中， σ --竖楞承受的应力(N/mm2

)； M --竖楞计算最大弯矩(N·mm)；

W --竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.53×104；

f --竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2； 竖楞的最大应力计算值: σ = M/W = 1.88×105/8.53×104 = 2.207N/mm2；竖楞的最大应力计算值 σ =2.207N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 σ]=13N/mm2，满足要求！

2.抗剪验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: V=0.6ql

其中， V--竖楞计算最大剪力(N)；

l--计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1:

-1.21.4 [ 39 -

1.2×20.036×0.385×0.900=8.331kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.000×0.385×0.900=0.970kN/m；

q = 8.331+0.970=9.301 kN/m；

竖楞的最大剪力：V = 0.6×9.301×450.0 = 2511.316N； 截面抗剪强度必须满足下式： τ = 3V/(2bhn)≤fv

其中， τ --竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；

V --竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.6×9.301×450=2511.316N； b --竖楞的截面宽度(mm)：b = 80.0mm ； hn--竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ；

fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：f2v = 1.500 N/mm； 竖楞截面最大受剪应力计算值: τ =3×2511.316/(2×80.0×80.0×1)=0.589N/mm2；

竖楞截面抗剪强度设计值: [f2v]=1.500N/mm；

竖楞截面最大受剪应力计算值 τ =0.589N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: ν4max=0.677ql/(100EI)≤[ν]=l/250

其中，q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =20.04×0.39 = 9.30 kN/m； νmax--竖楞最大挠度(mm)；

l--计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ；

E--竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=3.41×106； 竖楞最大容许挠度: [ν] = 450/250 = 1.8mm；

竖楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×9.30×450.04/(100×9000.0×3.41×106) = 0.084 mm；

竖楞的最大挠度计算值 ν=0.084mm 小于 竖楞最大容许挠度 [ν]=1.8mm ，

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满足要求！

五、B方向柱箍的计算

本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 5.078×2=10.16cm3； I = 12.187×2=24.37cm4；

其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；

P = (1.2 ×20.04×0.9 + 1.4 ×2×0.9)×0.385 × 0.45 = 4.19 kN；

B方向柱箍剪力图(kN) 最大支座力: N = 3.250 kN；

B方向柱箍弯矩图(kN·m) 最大弯矩: M = 0.155 kN·m；

B方向柱箍变形图(mm) 最大变形: ν = 0.023 mm；

1. 柱箍抗弯强度验算

柱箍截面抗弯强度验算公式 σ =M/(γxW)

其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 155017.84 N·mm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 10156 mm3； B边柱箍的最大应力计算值: σ = 14.54 N/mm2； 柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 205 N/mm2；

B边柱箍的最大应力计算值 σ =1.55×108/(1.05×1.02×107)=14.54N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求!

2. 柱箍挠度验算

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经过计算得到: ν= 0.023 mm；

柱箍最大容许挠度:[ν] = 283.3 / 250 = 1.133 mm；

柱箍的最大挠度 ν=0.023mm 小于 柱箍最大容许挠度 [ν]=1.133mm，满足要求!

六、B方向对拉螺栓的计算

计算公式如下: N<[N]=f×A

其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力； A -- 对拉螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得：

对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2； 对拉螺栓所受的最大拉力: N = 3.25 kN。

对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105

×7.60×10-5

= 12.92 kN； 对拉螺栓所受的最大拉力 N=3.25kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!

七、H方向柱箍的计算

本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 5.078×2=10.16cm3； I = 12.187×2=24.37cm4；

其中 P -- 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2×20.04×0.9+1.4×2×0.9)×0.385 ×0.45 = 4.19 kN；

最大支座力: N = 3.250 kN；

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H方向柱箍弯矩图(kN·m) 最大弯矩: M = 0.155 kN·m；

H方向柱箍变形图(mm) 最大变形: ν = 0.023 mm；

1.柱箍抗弯强度验算

柱箍截面抗弯强度验算公式: σ =M/(γxW)

其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 155017.84 N·mm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 10156 mm3； H边柱箍的最大应力计算值: σ = 14.537 N/mm2； 柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 205 N/mm2；

H边柱箍的最大应力计算值 σ =1.55×108/(1.05×1.02×107)=14.537N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求!

2. 柱箍挠度验算

经过计算得到: ν = 0.023 mm；

柱箍最大容许挠度: [ν] = 283.333 / 250 = 1.133 mm；

柱箍的最大挠度 ν =0.023mm 小于 柱箍最大容许挠度 [ν]=1.133mm，满足要求!

八、H方向对拉螺栓的计算

验算公式如下: N<[N]=f×A

其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力； A -- 对拉螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得：

对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm；

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对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；

对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.92 kN； 对拉螺栓所受的最大拉力: N = 3.25 kN。

对拉螺栓所受的最大拉力: N=3.25kN 小于 [N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!

4.2 验算结论及采用方案

经验算，本方案符合安全施工要求。柱模板采用以下方案施工： （1）面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；

（2）竖楞：采用木方（80mm×80mm）； 各面均3条（接驳位错开） （3）柱箍:采用圆钢管（48mm×3.5mm）,间距450mm；柱箍合并根数:2； （4）对拉螺杆: 直径M12； B方向和H方向均为两根：

施工大样图如下面4幅图：

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5 楼梯模板支撑方案

5.1 受力验算

本项目楼梯板最厚为150mm,将梯级摊入后折算厚度为210mm,计划采用常规木夹板、钢管支顶方式施工，模板设计参数如下，现进行验算：

支顶：采用的钢管(mm):Φ48×3.5；横距(m):1.00；纵距(m):1.00；

步距(m):1.50；

模板：均采用915mm×1830mm×18mm（厚）胶合板； 木枋：统一采用80×80mm木枋； 立杆承重连接方式:可调托座；

模板支撑方木验算:

W=b×h2/6=8×8×8/6 = 85.33 cm3； I=b×h3/12=8×8×8×8/12 = 341.33 cm4；

1.荷载的计算：

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1= 25×0.25×0.21+0.35×0.25 = 1.4 kN/m ； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 2.5×0.25 = 0.625 kN/m；

2.强度验算:

计算公式如下: M=0.1ql2

均布荷载 q = 1.2 × q1 + 1.4 ×q2 = 1.2×1.4+1.4×0.625 = 2.555 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.1×2.555×12 = 0.255 kN·m；

方木最大应力计算值 σ= M /W = 0.255×106/85333.33 = 2.994 N/mm2； 方木的抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2；

方木的最大应力计算值为 2.994 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13

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N/mm2,满足要求!

3.抗剪验算：

截面抗剪强度必须满足: τ = 3V/2bhn < [τ]

其中最大剪力: V = 0.6×2.555×1 = 1.533 kN；

方木受剪应力计算值 τ = 3 ×1.533×103/(2 ×80×80) = 0.359 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.4 N/mm2；

方木的受剪应力计算值 0.359 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!

4.挠度验算:

计算公式如下:

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 均布荷载 q = q1 = 1.4 kN/m；

最大挠度计算值 ν= 0.677×1.4×10004 /(100×9000×3413333.333)= 0.309 mm；

最大允许挠度 [ν]=1000/ 250=4 mm；

方木的最大挠度计算值 0.309 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!

立杆验算：

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.138×4.6 = 0.637 kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.35×1×1 = 0.35 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

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NG3 = 25×0.21×1×1 = 5.25 kN；

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.237 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) ×1×1 = 4.5 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 13.784 kN；

立杆的稳定性计算公式: σ =N/(υA)≤[f]

其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 13.784 kN； υ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； [f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； L0---- 计算长度 (m)； 按下式计算:

l0 = h+2a = 1.5+0.1×2 = 1.7 m；

a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；

l0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.53 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=13783.968/（0.53×489） = 53.185 N/mm2

；钢管立杆的最大应力计算值 σ= 53.185 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

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5.2 验算结论

经验算，本方案符合安全施工要求，采用以下设计参数进行施工： 支顶：采用的钢管(mm):Φ48×3.5；横距(m):1.00；纵距(m):1.00；

步距(m):1.50；

模板：均采用915mm×1830mm×18mm（厚）胶合板； 木枋：统一采用80×80mm木枋； 施工局部大样见以下图：

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δ=50踏步状Φ48钢管横拉杆@>900立杆@<900钢模板纵横背杆Φ48钢管斜撑Φ48钢管纵横水平杆Φ48钢管现浇楼梯支模图

钢模板δ=50踏步状钢管拉杆斜撑钢模木模背杆立杆纵横背杆Φ48钢管1-1剖面图说明： 1、梯斜板厚度应符合钢模板模数，如果不能满足模数要求，请采用50厚木板上锯成锯齿踏步状。 2、侧模板材料采用木材。-

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