超高支模架专项施工方案

绍兴文理学院教学实验

综合楼工程

超 高 支 模 架 施 工 方 案

浙江中成建工集团有限公司

二OO六年四月三日

绍兴文理学院教学实验综合楼工程 超高支模架施工方案

绍兴文理学院教学实验综合楼工程

超高支模架施工方案

一、工程概况

本项目为绍兴文理学院南山校区二期建设中的教学、实验综合楼工程，由绍兴文理学院出资兴建，位于绍兴文理学院南山校区内。建筑面积44998㎡，其中地下一层3997㎡，地上6～12层（局部2或4层）41001㎡，框架、剪力墙结构，安全等级二级。

本工程为现浇框架、剪力墙结构，层高3.9米， 梁板构件截面都不大，采用拼装木模板，扣件式钢管搭设支撑架，属常规做法；但个别部位楼层缺失（门厅和廊桥处），还原层模板支撑架高度较大（架子搭设高度达16.5m和19.5m），其承重架系超高支模架，为了保证其有足够的强度、刚度和稳定性，采取常规做法时搭设过程中尽量利用柱作为连接连墙件。 二、结构施工分析

（一）承载受力体系 1、梁板荷传力线路：

上部荷载→模板→木楞、钢楞→钢管排架→底座。 （二）支撑结构构件连接 1、九夹板与木楞采用铁钉固定

2、钢管之间、钢管与木楞之间采用模板工程中的各连接件连接。 （三）需要材料

1、楼板、梁模板均采用九夹板；

2、支撑材料采用60mm×80mm的木楞，48mm×3.5钢管； 3、连接结构构件采用模板工程中的各种连接件。 三、模板施工工艺

1、梁模板安装顺序：

复核梁底标高、检查轴线位置→搭设梁模支架→安装梁模板→绑扎梁钢筋→复核梁模尺寸、位置→与相邻桁架及梁模、剪力墙或柱模连接固定。

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楼板模板安装顺序：

搭设排架→安装木楞→调整楼板模板的板底标高→铺设九夹板→检查模板平整度并调平

2、拆模顺序

模板拆除前，先拆除柱模板及梁侧模，再拆除楼板底模，最后拆除梁底模。 其顺序为：拆除支撑侧模的水平拉杆、剪力撑→拆除剪力墙、柱模板→拆除梁连接件及侧模→松动支撑楼板模板的钢楞、木楞→分段、分片拆除楼板模板及支撑→拆除梁底模板和支撑。 四、模板安装质量要求

1、组装的模板必须规范要求，模板拼装缝不漏浆。

2、各种连接件、加固配件必须安装牢固，无松动现象。模板拼装要求严密。各种预埋件、预留孔洞位置要求准确，固定要牢固。

3、安装允许偏差

（1） 现浇结构安装允许偏差应符合下表： 序号 1 2 3 项 目 轴线位置 底模上表面标高 基 础 截面内部尺寸 柱、墙、梁 全高≤5m 4 5 6 五、安全注意事项

1、遵守国家有关建筑安装工程施工安全防火等规范、规定。 2、装拆模板必须有稳固的登高工具。

3、在模板的紧固件、连接件、支撑件未安装完毕前，不得站立在模板上操

层高垂直 全高＞5m 允许偏差（mm） 5 ±5 ±10 +4、-5 6 8 2 5 相邻两板表面高低差 表面平整（2m长度上） - 2 -

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作。

4、模板的预留孔洞等处应架设防护架、防护网，防止人员和物体坠落。 5、在拆模时，在脚手架和操作台上堆放模板、钢管等物件时，应按规定要求放平稳，防止脱落，并不得超载。

6、操作工具及模板的连接件要随手放入工具袋内。严禁放在脚手架或操作平台上。

7、模板上架设的电线和使用的电动工具应采用36V的低压电。 六、运输、维修和保管

（一）运输

运输时必须采取有效措施，防止模板滑动、倾倒，支撑件应捆扎牢固，连接件应分类装箱。

（二）维修和保管

1、安装和拆模时不得抛扔，以免损坏板面或造成模板变形。吊运时不得碰撞混凝土结构。

2、振捣混凝土时，不得用振捣棒触动板面，绑扎焊接钢筋时不得砸坏或烧坏九夹板。

3、拆下的模板应及时清除灰浆，对损坏和变形的模板应及时报废，不得再用于工程结构中。

4、清除好的模板必须及时涂刷脱模剂，开孔部位涂封边剂。

5、模板应存放在室内木工棚内的干燥通风处，露天堆放要加盖蓬布。 6、模板及零配件应设专人保管和维修，并按规格、种类分别存放或装箱。 7、建立模板管理、使用维修制度。 七、注意事项

1、柱模板的根部要求用水泥砂浆堵缝严密，防止跑浆。 2、梁跨度大于4m时，应起拱0.1%-0.3%。

3、梁模起拱应在搭设排架时，相应设置好，等起拱后再连接侧模并加固好，紧固对拉螺栓、调整梁模口平直。

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4、楼板模板就位拼装时，宜以每个节间从四周先角模板与梁模板连接，然后向中央铺设。

5、模板的拆除，除了侧模应保证混凝土表面及棱角不受损坏时方可拆除外，底模应按《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）的有关规定执行。

6、模板拆除的顺序和方法应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，后支先拆，先非承重部位以及自上而下的原则。拆模时严禁用大锤和橇棒硬砸硬撬。

7、拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片段模板全部拆除后，方准将模板等运出、堆放。

8、拆下的模板等严禁抛掷。要有人接应传递，按指定地点堆放。 9、任何达不到规范要求的模板、扣件、钢管等均不得使用。 八、施工要求

1.整体性构造层的设计：

a.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；

b.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

2.剪刀撑的设计：

沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； 3.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，梁底和板底均使用双扣件连接。

4.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

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NG1 = 0.149×19.5= 2.904 kN； 钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。 (2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.35×0.9×0.9= 0.284 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 25.0×0.12×0.9×0.9= 2.430 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.617 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2.0) ×0.9×0.9= 3.645 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.843 kN； 六、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式:

其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 11.843 kN； φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；

[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2； L0---- 计算长度 (m)；

考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 l0 = k1k2(h+2a)

k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.243；

k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.400 按照表2取值1.079 ； 上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.243×1.079×(1.20+0.10×2) = 1.878 m； Lo/i = 1877.676 / 15.8= 119.0 ；

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由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.458 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=11843.46/（0.458×489）=52.882 N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值 σ= 52.882 N/mm2 小于钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205N/mm2，满足要求！

? 门厅屋面梁支模架计算：

一、计算参数：门厅屋面梁取400×850计算，支模架间距为（450+450）×900 1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):0.85混凝土板厚度(mm):0.12； 立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):0.9； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10； 脚手架步距(m):1.20；

梁支撑架搭设高度H(m)：18.80；梁两侧立柱间距(m):0.9； 承重架支设:1根承重立杆，木方支撑垂直梁截面； 立杆横向间距或排距Lb(m):0.9； 采用的钢管类型为Φ48×3.5；

扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.8； 2.荷载参数

模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):20.4。 3.材料参数

木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9500；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4； 面板类型：胶合面板；

钢材弹性模量E(N/mm2)：210000；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0； 面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

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4.梁底模板参数

梁底模板支撑的间距(mm)：300；面板厚度(mm)：18.0； 5.梁侧模板参数

主楞间距(mm)：500；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.5；主楞合并根数：2。

次楞间距(mm)：300；次楞龙骨材料：木楞,宽度60mm，高度80mm； 穿梁螺栓水平间距(mm)：300；穿梁螺栓直径(mm)：M12；设一道。

二、梁模板荷载标准值计算 1.梁侧模板荷载

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.0kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取5h； T -- 混凝土的入模温度，取25℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.5m/h；

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H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.850m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.2； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别为 44.62kN/m2、20.40kN/m2，取较小值20.4kN/m2作为本工程计算荷载。 三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

面板计算简图 1.抗弯验算

其中， σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 面板的最大弯距(N.mm)；

W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 50×1.8×1.8/6=27.00cm3； [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:

新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×20.4×0.9=11.02kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.5×2.0×0.9=1.26kN/m； q = q1+q2 = 11.016+1.260 = 12.276 kN/m； 计算跨度(内楞间距):l=300mm；

面板的最大弯距 M= 0.1×12.28×300.002 = 1.10×105N.mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=1.10×105/2.70×104=4.092N/mm2；

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面板的抗弯强度设计值: [f] = 13.0N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=4.092N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 [f]=13.0N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算

ω=0.677ql4/100EI≤[ω]=l/250

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 20.4×0.5= 10.20N/mm； l--计算跨度(内楞间距): l=300mm； E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；

I--面板的截面惯性矩: I = 50×1.8×1.8×1.8/12=24.30cm4； 面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×10.20×3004/(100×9500×2.43×105) = 0.242 mm；

面板的最大容许挠度值:[ω]=l/250 =300/250 = 1.2mm；

面板的最大挠度计算值ω=0.242mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=1.20mm，满足要求！

四、梁侧模板内外楞的计算 1.内楞计算

内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 60×80×80/6 = 64cm3； I = 60×80×80×80/12 = 256cm4；

内楞计算简图 （1）.内楞强度验算 强度验算计算公式如下:

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其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 内楞的最大弯距(N.mm)； W -- 内楞的净截面抵抗矩； [f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。 按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×20.4×0.9+1.4×2.0×0.9)×0.3/1=7.37kN/m；

内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm；

内楞的最大弯距: M=0.1×7.37×5002= 1.84×105N.mm；

经计算得到内楞的最大受弯应力计算值σ=1.84×105/6.4×104=2.877 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: [f] = 13.0N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值 σ=2.877 N/mm2内楞的抗弯强度设计值小于 [f]=13.0N/mm2，满足要求！ （2）.内楞的挠度验算

ω=0.677ql/100EI≤[ω]=l/250

其中 E -- 面板材质的弹性模量： 9500N/mm2；

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=20.4×0.3/1= 6.12 N/mm； l--计算跨度(内楞间距)：l=500mm；

I--面板的截面惯性矩：E = 2.56×106N/mm2；

内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×6.12/1×5004/(100×9500×2.56×106)=0.106mm；

内楞的最大容许挠度值:[ω]=l/250=2.0mm；

内楞的最大挠度计算值ω=0.106mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2.0mm，满足要求！ 2.外楞计算

外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为圆钢管48×3.5；

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外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4；

外楞计算简图 （1）.外楞抗弯强度验算

其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M -- 外楞的最大弯距(N.mm)； W -- 外楞的净截面抵抗矩； [f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。 最大弯矩M按下式计算：

其中，作用在外楞的荷载: P = (1.2×20.4×0.9+1.4×2.0×0.9)×0.5×0.5/2=3.07kN；

外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 500mm； 外楞的最大弯距：M = 0.175×3069×500= 2.69×105N/mm

经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=2.69×105/5.08×103=52.862 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；

外楞的受弯应力计算值 σ=52.862N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！ （2）.外楞的挠度验算

其中 E -- 外楞的弹性模量，其值为 210000N/mm2；

p--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： p =20.4×0.5×0.5/1= 2.55 KN； l--计算跨度(拉螺栓间距)：l = 500mm； I--面板的截面惯性矩：I = 1.22×105N/mm2；

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外楞的最大挠度计算值:ω=1.146×2.55×103×5003/(100×210000×1.22×105) = 0.143mm；

外楞的最大容许挠度值:[ω]=l/400=1.25mm；

外楞的最大挠度计算值 ω =0.143mm小于外楞的最大容许挠度[ω]=1.25mm,满足要求！

五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力； A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 查表得：

穿梁螺栓的直径:12mm；穿梁螺栓有效直径:9.85mm；

穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=3.06kN。 穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.920 kN； 穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.06kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足要求！ 六、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=450×18×18/6=2.43×10mm；I=450×18×18×18/12=2.187×10mm；

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1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 计算的最大弯矩 (kN.m)； l--计算跨度(梁底支撑间距): l=100mm； q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)； 新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1: 1.2×（24.0+1.5）×0.45×0.85=11.7kN/m； 模板结构自重荷载：

q2:1.2×0.35×0.45=0.189kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3: 1.4×2.0×0.45=1.26kN/m；

q=q1+q2+q3=11.7+0.189+1.26=13.149kN/m；

跨中最大弯矩计算公式如下:（按连续三跨进行计算） Mmax=0.1ql=0.1×13.149×0.1=0.0131 kN.m σ =0.0131×106/2.43×104=0.54N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=0.54N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13.0N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

ω=0.521ql4/100EI≤[ω]=l/250 其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q =[(24.0+1.5)×0.85+0.35]×0.45=9.91N/mm； l--计算跨度(梁底支撑间距): l=100mm； E--面板的弹性模量: E=9500N/mm2； 面板的最大允许挠度值:[ω]=100/250=0.4mm；

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面板的最大挠度计算值:ω=0.521×9.91×2004/(100×9500×2.187×105)=0.04mm；

面板的最大挠度计算值:ω=0.04mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]= 100/250=0.4mm，满足要求！

七、梁底支撑的计算

本工程梁底支撑采用方木，布置不少于5道，垂直于梁截面。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 =(24.0+1.5)×0.85×0.4=8.67kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.35×(2×0.85+0.4) =0.735kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2.0)×0.4=1.8kN/m； 2.方木的支撑力验算

均布荷载 q=1.2×(8.67+0.735)=11.286kN/m； 集中荷载 P=1.4×1.8×0.45=1.134kN； 方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=6×8×8/6=64cm3； I=6×8×8×8/12=256cm； 3.方木强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

最大弯距 M=0.1ql2+1/4Pl=0.1×11.286×0.452+0.25×1.134×0.45=0.356kN.m；

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最大应力σ=M/W =0.356×106/64000=5.56N/mm2； 抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；

方木的最大应力计算值5.56N/mm2 小于方木抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!

4.方木抗剪验算： 最大剪力的计算公式如下:

Q=（ql+P）/2=3.11KN 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

方木受剪应力计算值 T =3×3110/(2×60×80)=0.97N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2；

方木受剪应力计算值为0.97N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.40N/mm2，满足要求!

4.方木挠度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

集中荷载 p =1.134kN；

方木最大挠度计算值 V= 5×11.286×4504 /(384×9500×2560000) +1.134×4503 /( 48×9500×2560000)=0.25mm； 方木最大允许挠度值 [V]=450/250=1.8mm；

方木的最大挠度计算值 0.25mm小于方木的最大允许挠度值1.8mm,满足要求! 5.支撑钢管的强度验算 (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 =(24.0+1.5)×0.85×0.45=9.754kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.35×(2×0.85+0.4)×0.45/0.4=0.827kN/m； (3)板传过来的荷载(kN)：

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均布荷载 q =q1+q2=11.286kN/m；

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P=（0.45-0.2）/2×0.9×[1.2×（25×0.12+0.35）+1.4×（2.0+2.5）] =1.161kN

(4)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 q 3= (2.5+2.0)×0.45=2.025kN/m； 所以q=1.2×（9.754+0.827）+1.4×2.025=15.5322kN/m 支撑钢管按照如下进行计算：

计算简图

支撑钢管剪力图(kN) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 经过连续梁的计算得到：

支座反力 RA=RB=0.57kN；中间支杆受力为7.4KN 最大弯矩 Mmax=0.29kN.m；

最大挠度计算值 Vmax=0.13mm，小于钢管的允许挠度[ω]=450/400=1.125mm。 支撑钢管的最大应力 σ=0.29×106/5080=56.4N/mm2； 支撑钢管的抗压设计强度 [f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 56.4N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度 205N/mm2,满足要求!

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八、扣件抗滑移的计算:

按规范直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：

R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；

R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中梁两端立杆所受的力为0.57kN，中间立杆所受的力为7.4KN

R>6.40 kN ,为保险起见梁底均采用双扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =7.4kN ；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.149×18.8=3.359 kN； N=7.4+3.359=10.759kN；

φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； σ-- 钢管立杆轴心受压应力计算值 (N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；

考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 lo = k1k2(h+2a)

k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.185； k2 -- 计算长度附加系数，h+2a=1.40，取值1.075； 上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.075×(1.2+0.10×2)=1.783 m；

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Lo/i=1783.425/15.8= 113.0；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.496； 钢管立杆受压应力计算值：σ=10759/(0.496×489)=44.4N/mm2； 钢管立杆稳定性计算σ=44.4N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

? 支模架底座计算

门厅和连廊搭设支模架之前，地面必须作硬化处理：浇捣C15素砼150mm厚。钢管脚手架底部放置在【16a槽钢上。

板支模架立杆底部的轴心压力设计值N1=11.843KN，梁支模架横杆的反力作用在立杆上设计值N2=0.57KN，我们按N=N1+N2=12.413KN考虑底座承载力计算

【16a槽钢截面参数中h=160mm，立杆间距900×900。 地基承载力验算：

取抗冲切角α=450，立杆底素砼厚度为150mm。 则立杆基础计算面积A=（0.16+0.15+0.15）2=0.2116m2 立杆基础底面的平均压力：p=N/A=12.413×103/0.2116=58.7KPa

立杆基础为塘渣回填分层夯实（承载力不小于120Kpa）,上做C15混凝土垫层150厚，底面的平均压力应满足下式的要求

p ≤ fg 地基承载力设计值:

其中，地基承载力标准值：fgk=120kN/m2 ；

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混凝土脚手架地基承载力调整系数：kc=1.0； fg=fgk×kc=120kN/m2；

p=58.7kN/m2≤ fg=120kN/m2 。地基承载力满足要求！

附：1、屋面平面结构布置图

2、模板支撑示意图

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本文来源：https://www.bwwdw.com/article/3fr5.html