九洲新世界高支模方案（最终版）

九洲新世界 高大支模施工方案

目 录

一、工程概况及论证部位概况 ........................................................ 1 二、编制依据 .................................................................................... 4 三、施工计划 .................................................................................... 4 （一）进度计划 ................................................................................ 4 （二）材料计划 ................................................................................ 5 （三）设备计划 ................................................................................ 5 四、施工工艺技术： ........................................................................ 5 （一）技术参数 ................................................................................ 5 （二）工艺流程 ................................................................................ 6 （三）施工方法 ................................................................................ 6 （四）检查验收 ................................................................................ 8 五、施工安全保证措施 .................................................................... 8 （一）现场安全领导小组 ................................................................ 8 （二）应急措施 ................................................................................ 9 （三）监测监控 .............................................................................. 10 六、搭设单位及现场安全管理 ...................................................... 10 七、计算书及相关图纸 .................................................................. 10 (一)、300㎜、 350MM厚板验算 ........................................................ 11 （二）、250MM厚板验算 .................................................................... 19 （三）400厚度板模板计算 ........................................................... 28 （四）500×900梁模板设计 .......................................................... 37 （五）、1700×1600梁模板设计 ..................................................... 45 （六）900×1400梁模板设计 ........................................................ 53 （七）1300×1100梁模板设计 ....................................................... 62 （八）400*1800梁模板计算 ............................................................ 70

附 表 附 图

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九洲新世界 高 支 模 施 工 方 案

一、工程概况及论证部位概况

工程名称：九洲新世界广场人防地下室 建设单位：江苏九洲投资集团房产开发有限公司 设计单位：江苏筑森建筑设计有限公司（地上部分）

江苏浩森建筑设计有限公司（地下部分）

施工单位：江苏武进建筑安装工程有限公司

常州市天宁区劳动西路南侧兰陵北路东侧，建设用地面积22万平方米，本工程基础为筏板基础，结构设计年限50年，一类建筑，安全等级2级，7度抗震设防（一般结构二级抗震、高大跨度一级抗震）。

本工程地下室地下室底板板面标高-13.850；地下三层顶板板面标高-10.050；地下二层顶板板面标高-5.850，地下一层顶板板面标高-0.100。由于地下室结构复杂，层高大于8m的共享空间及大截面的梁较多，根据《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）的规定，所搭设的支撑系统需进行专家论证。

论证部位结构设计如下表： 楼层 （板面标高） 板厚及部位 梁截面尺寸（㎜） ○1-○5/B-J轴、○4-○5/K-L轴Y向○5/H-J轴600*1500只有一根，其300㎜弧形板 20-○○24/（02/A）-○A轴300㎜ -3层（-10.050） 120、250㎜ 余轴线均为500*900 最大梁300*800 X向:1-2/T-S轴600*1100、14-15/N-M轴600*1100、17-18/N-M轴600*1600 Y向: 5/U-T轴600*900、9/T-U轴600*1200，其他轴线梁不大于500*900 九洲新世界 高大支模施工方案

-3层400厚度电梯井底部架空板 （-10.050） （基坑底标高-12.000） 剪力墙 共享空间（负1-5/T-Q轴;13-16/（01/A）-二层～负三（05/A）轴;（1/bG）-（bD）轴线上的梁300*800 轴负二层顶板 120、150 层） 厚，按150厚度板搭设系统 400*800 共享空间（负 一层～负二P-Q/20-21轴，底板标高P轴500×800，Q轴为剪力墙 -10.050，顶板-0.450，高度层） 9.6，板厚350mm 20轴、21轴截面尺寸600*950 300㎜板：地下二层顶板1-5/U-T轴；11-12/U-T轴； 12-21/Q-L轴;18-22/L-K轴;20-21/K-J轴； 22-25/Q-KX向： 轴,21-24/Q-N轴;24-25/G-E24-25/N轴600*1000；24-25/G、F、A、轴;24-25/B-（05/A）（01/A）、（02/A）轴600*900；轴;20-22/A-（02/A）轴，17-18/M轴500*1000. 12-14/K-J轴;12-14/K-J轴,其余轴线最大梁为500*900 中间有一块200㎜厚，按300 负二层㎜厚板搭设支模系统。 （-5.850） 350㎜厚：地下二层顶板12-18/L-K轴 Y向： C-D/9轴500*1200 22/K-（01/A）轴650*900; 250㎜、200㎜、150㎜、1207-9/A-（03/A）轴700*900; ㎜厚 8-9/C-（02/A）轴700*900; 10/B-（02/A）轴900*900、900*1400; 8/E-D轴1000*900 8/C-D轴1300*1600、 其余轴线最大梁为500*900 江苏武进建筑安装工程有限公司

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500厚板：预留插筋，待回填土后施工。 300厚、350厚：1-2/A-U轴; X向： 2-7/U-T轴；12-24/Q-N 13-16/（02/A）轴400*1800 轴；（1/12）-20/L-K轴；13-17/N轴1000*1200 19-20/N-L轴；24-25/Q-H轴 Y向; 21-25/H-（05/A）轴； 9、10/B-E轴500*1050 负一层10-16/C-（05/A）轴； 11/C-D轴600*900 （-0.100） 9-10/（01/A）-D轴; 14、15、16、17、18、19、20、21/N-Q7-9/A-（01/A）轴; 轴 600*950 3-4/G-F轴;（b1）-（04/A）19/P-Q轴; 600*950 /（1/bG）-（bA）轴 20、21/N-Q轴 600*950 3、4/ G-F轴1300*1100 13轴 500*1800 其余轴线最大梁为500*900 X向： E/ 13-16轴 600*1000 4-6/D-E轴600*1200 P/15-20轴700*1000 H /18-19轴 700*1200 P/ 11-12轴 800*800 负一层3-4/H-G轴 800*1000 （-0.100） 180、200、250厚 Y向： 4/F-D轴; 600*1000 16/M-L轴 600*1000 7、8、9/G-E轴 600*1000 14/M-L轴;600*1000 15/M-L轴 700*1200 16/K-F轴 700*1000 17/K-E轴 700*1000 江苏武进建筑安装工程有限公司

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18/K-H轴 700*1000 3、4/H-J轴线1300*1000 3、4/H-F轴线1700*1600 其余最大梁按500*900 300厚板 18-20/P-Q 24-25/C-F 24-25/H-L 24-25/（01/A）-（05/A） 汽车坡道 400*800 300*1000 支模系统施工前，方案先经专家评审通过，项目部管理人员理解方案，技术员对相关施工人员进行专项安全技术交底后搭设支模系统，各工种相互配合作业。

二、编制依据

《建设工程安全生产管理条例》

《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 施工图纸

《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）

《江苏省建筑安装工程施工技术操作规程----混凝土结构工程》（DGJ32/J30-2006）《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号

《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》（建质[2009]254号）

三、施工计划

（一）进度计划

1、地下室顶板施工时间2012年7月～10月。 2、独立柱砼先浇。

3、支模系统验收合格后封模，进行下道工序施工。

4、砼施工完毕达到设计强度的100%（拆模试块检测报告达到要求），并待监理批准方可拆去梁、板模板。

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（二）材料计划

1、支模系统砼采用泵送商品砼，提前2天与商品砼供应商联系，确定浇筑时间。 2、支模用钢管、扣件、顶托已到现场。

3、钢管、进场扣件已进行抽样检测，与计算采用数据相符。 （三）设备计划

1、经纬仪：2台 2、全站仪：1台 3、水准仪：3台

4、钢卷尺：50m长3把、5m长10把 5、拉线、线坠

6、力矩扳手：1把 ACD型预制式20—100Nm

四、施工工艺技术：

（一）技术参数 1、荷载选择

模板及其支架荷载标准值及荷载分项系数，采用《江苏省建筑安装工程施工技术操作规程----混凝土结构工程》（DGJ32/J30-2006）附录A中的数据

序号 名称 荷 载 0．30 KN/m2 1 木模板自重 2 砼自重 梁钢筋自重 3 板钢筋自重 振捣荷计算水平面荷载 4 载 计算垂直面荷载 24KN/m3 1．524 KN/m3 1．124 KN/m3 2．0 KN/m2 4．0 KN/m2 泵送砼4.0 KN/m2，计算弯矩时再以集中力2.5KN验算，取施工人计算底模及木方时 大值 5 员及设备荷载 计算钢管横杆时 2．4 KN/m2 计算立杆及其他支承构件 1．0 KN/m2 江苏武进建筑安装工程有限公司

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2、材料选择

材料 规 格 性能指标及其他 抗弯强度设计值：fm=205N/mm2 截面积：A=397cm2 惯性矩：I=10.2cm4 截面模量：W=4.25cm3 回转半径：i=1.60cm 弹性模量：E=2.06×105 N/mm2 自重30N/m 截面惯性距Ix=4166667mm4 截面最大抵抗距Wx=83333mm3 顺纹抗剪：fv=1.4N/mm2 顺纹抗压：fc=10N/mm2 顺纹抗拉：ft=8.0N/mm2 抗弯：fm=13N/mm2 弹性模量：E=9000N/mm2 根据《江苏省建筑安装工程施工技术操作规程----混凝土结构 工程》（DGJ32/J30-2006）表4.1.3-2中的数据： 钢管 Q235钢υ48×2.8 木方 50×100 模板 18厚防水模板 对拉螺栓 顶托 扣件 （二）工艺流程

υ14 承载力 承载力 截面模量：W=37500mm2， 弹性模量：E=4050 N/mm2 惯性矩：I=281250mm4 静弯曲强度垂直纤维向最小值：f=15N/mm2 抗剪：τ=1.2N/mm2 自重0.066 KN/m2（现场秤量） 【N】=17.8KN 30KN 8 KN 1、搭设梁、板、支模系统→梁，板砼浇筑→梁、板模板支模系统拆除。 2、模板搭设施工顺序：立杆→水平杆（大横杆）→小横杆→50×100木方立放→底模→梁筋→侧模、拉结螺栓→板模→板筋→梁、板、剪力墙砼→砼养护→拆除支撑系统。后浇带两侧支模系统待后浇带内砼施工完毕达到设计强度后拆除。 （三）施工方法

1、本工程模板采用50×100木方，18厚防水模板和υ48×2.8钢管，υ14穿墙螺杆（水平向间距≤450，竖向间距如图示），螺帽、“3”形卡。≥300㎜厚板、梁下立杆顶部设U型可调支托，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm。可调支托底部的立杆顶

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端应设置纵横向水平杆。≤250㎜厚板底立杆顶端均采用扣件同时增加一只保险扣件。

2、混凝土框架柱先浇筑，砼采用汽车泵泵送砼。上层板浇筑时，下部柱混凝土应不小于75%设计强度。柱模板搭设采用18厚多层模板，50×100木方拼组，当柱长边尺寸≤600mm时，木方间距200mm，柱箍采用4根?48×2.8钢管，间距：底道距地200mm，以上各道400mm左右；当柱长边尺寸﹥600mm时，中部增加υ14对拉螺栓。在搭设梁板支撑系统时，每步纵横向水平杆遇柱处与已浇砼柱刚性连接。全高设置纵横向水平杆，梁板柱支撑系统形成一整体，从而确保结平层砼浇筑时整个支撑系统的稳定。

3、所有立杆均支撑在混凝土地面或结平上。上层支模时，下层支模系统不拆。负三、负二层支模系统不拆除，待负一层梁板混凝土强度达75%方可拆除。

4、支模系统搭设前，先做专项安全技术交底，支模系统由架子工搭设。

5、在搭设立杆前，必须做好测量放线工作，并经过技术负责人复核后方可搭设立杆。

6、梁板支模做法：需高支模梁板见附表及附图，其余不需要专家论证的梁支模参照相邻的梁、板的情况搭设，具体可见“模板施工方案”。

7、梁两侧板有高差时，砼浇筑应先浇筑完标高低的一侧的板，再浇筑标高高的一侧的板，最后浇筑梁砼，具体见附图。

8、剪刀撑布置：①地下室垂直剪刀撑布置位置：柱-墙连接、墙-墙连接时，布置在垂直于墙的轴线上、后浇带处先浇板的一侧。②共享空间处垂直剪刀撑布置纵横向轴线上，共享空间处在最顶步距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆。③剪刀撑的接头必须采用搭接方式，搭接长度不小于1m且不小于三个扣件，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应大于100mm。

9、共享空间立杆接长采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离小于500mm，各接头中心距主节点不大于步距的1/3。地下室立杆采用定尺立杆，无接头。

10、每个扣件的拧紧力矩都要控制在40-65N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的钢管。梁板底模板起拱2‰。

11、砼浇筑方向先远后近，不能集中堆载，砼堆载高度不能大于作业面设计标高100mm。梁砼分层浇筑，每层砼浇筑高度不大于400 mm。

12、距楼地面200mm处设纵横向设置扫地杆。

13、支撑搭设时，高支模与非高支模区域一起搭设，从而保证整个体系的稳定。

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14、其他搭设要求按常规模板搭设方法。 （四）检查验收

1、项目部技术负责人对钢管、顶托、扣件的产品合格证、生产许可证、检测报告进行复核，并随机见证取样检测。

2、施工过程中：项目部管理人员、架子工组长同步检查。

3、施工完毕后，由项目负责人组织验收，技术、质量员、安全员等人员参加。 4、验收标准： 按施工方案搭设

立杆垂直度全高不大于30mm

全数检查顶托；板底全数检查每个扣件的拧紧力矩在40-65N.m

其他模板起拱、平整度等验收内容由项目部质检员按《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2011）会同监理人员共同验收。

五、施工安全保证措施

（一）现场安全领导小组

组长：黄留法

组员：柴学锋、肖建忠、谢林锡 1、作业工人佩戴好安全防护用品。

2、支模前项目工程技术负责人对现场管理人员、操作班组、作业人员进行专项安全交底，并履行签字手续。临边无防护设施情况下支模应系好安全带。在水平杆件上铺木板或竹笆，供搭设时工人行走。

3、精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，本工程按后浇带分段施工，在后浇带处的杆件与相邻部位连续搭设。 4、搭设时，钢筋等材料不能在支架上方堆放。

5、泵车送料时，平台上不准过量堆放，砼堆放高度不得超出设计板厚100mm，严防平台超载而倒塌伤人。地泵浇筑砼时，泵管下垫短钢管，减少砼输送时泵管对支模系统的冲击。

6、施工作业人员不要聚集在一起，应分散作业。按既定的砼浇筑方案确定的砼浇筑方

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向浇筑砼。

7、砼浇筑时项目部安排专人木工进行看模，严禁站在支模架下看模。用强光手电照明监控支撑系统情况，听到异常声响立即报告项目部人员，并停止作业，施工人员撤离。

8、项目部接到报告后与监理、业主分析施工情况，采取相应措施。待隐患消除后才能继续作业。

9、铺装梁、结平板模板时必须搭设可靠的操作平台，模板安装时应搭设好外架，操作层铺设竹排，架子外围挂好安全网。

10、若发生事故，立即报告并按公司和项目部的应急预案方案执行。抢救伤员防止伤害扩大。 （二）应急措施 1、有关人员的安排

组长、副组长接到通知后马上到现场全程指挥救援工作，立即组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。组员立即进行抢救。 2、人员疏散、救援方法

人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥人安排在危险的各人员进行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其他的各人员对现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救。人员有支架的构件或其它物件压住时，先对支架进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒塌，造成进一步的伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行抢救。 3、伤员救护

休克、昏迷的伤员救援

让休克者平卧，不用枕头，腿部抬高30度。若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、气急，不能平卧，可采用半卧。注意保暖和安静，尽量不要搬动，如必需要搬动时，动作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。 受伤出血，用止血带止血、加压包扎止血。 立即拨打120急救电话或送医院。

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4、现场保护

由具体的组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起来，由门卫和项目部管理人员旁站监护，防止闲人进入。 （三）监测监控

砼浇筑时项目部安排专人木工进行看模，严禁站在支模架下看模。用强光手电照明监控支撑系统情况，听到异常声响立即报告项目部人员，并停止作业，施工人员撤离。

六、搭设单位及现场安全管理

现场项目部安全员：肖建忠、谢林锡 支模架搭设单位：常州秀海搭建有限公司

七、计算书及相关图纸

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现浇砼梁模板支撑系统设计计算书

(一)、300㎜、 350mm厚板验算

350mm厚板设计方案为：18厚多层板下50×100木方，木方立放，木方间距不大于200；木方下纵横向钢管水平杆，立杆间距≤800×800，立杆无接头，立杆顶部设可调之托，300厚板按350㎜板计算搭设支模系统。

一、工程属性

新浇混凝土楼板名称 新浇混凝土楼板边长L(m) 负二层顶板13-14*L-K 8.2 新浇混凝土楼板板厚(mm) 新浇混凝土楼板边宽B(m) 350 8.2 二、荷载设计

当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m) 面板自重标准值 22222.5 2.5 1.5 1 0.1 0.3 0.5 0.75 面板及小梁自重标准值 楼板模板自重标准值 模板及其支架自重标准值 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 模板支拆环境不考虑风荷载 3324 1.1 三、模板体系设计 模板支架高度(m) 立柱纵向间距la(mm) 立柱横向间距lb(mm) 4.2 800 800 江苏武进建筑安装工程有限公司

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水平拉杆步距h(mm) 立柱布置在混凝土板域中的位置 立柱距混凝土板短边的距离(mm) 立柱距混凝土板长边的距离(mm) 主梁布置方向 小梁间距(mm) 小梁距混凝土板短边的距离(mm) 小梁两端各悬挑长度(mm) 1800 中心对称 100 100 平行楼板长边 200 100 100，100 设计简图如下：

模板设计平面图

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模板设计剖面图(楼板长向)

模板设计剖面图(楼板宽向)

四、面板验算

面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 215 4050 根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1\面板可按简支跨计算\的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：

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W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 1、强度验算

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+

(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.35)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.35)+1.4×0.7×2.5] ×1=13kN/m q2＝0.9×1.35×G1K×b=0.9×1.35×0.1×1=0.12kN/m p＝0.9×1.3×0.7×Q1K=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kN

Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[13×0.22/8，0.12×0.22/8+2.2×0.2/4]= 0.11kN·m σ＝Mmax/W＝0.11×106/37500＝2.96N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.35)×1=8.88kN/m

ν＝5ql4/(384EI)＝5×8.88×2004/(384×4050×281250)＝0.16mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm

满足要求！

五、小梁验算

小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 422方木 13 9000 416.67 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 3250×100 1.4 83.33 因[B/lb]取整＝[8200/800]取整＝10，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：

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1、强度验算

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，

1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.35)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.35)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝2.65kN/m

因此，q1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(1.1+24)×0.35)×0.2＝2.21kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.2＝0.44kN/m M1＝0.077q1静L2+0.1q1活L2＝0.077×2.21×0.82+0.1×0.44×0.82＝0.14kN·m q2＝0.9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.2＝0.07kN/m p＝0.9×1.4×0.7×Q1k=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kN/m

M2＝0.077q2L2+0.21pL＝0.077×0.07×0.82+0.21×2.2×0.8＝0.37kN·m

M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.65×0.12/2，0.07×0.12/2+2.2×0.1]＝0.22kN·m Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.14，0.37，0.22]＝0.37kN·m σ＝Mmax/W＝0.37×106/83330＝4.49N/mm2≤[f]＝13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×2.21×0.8+0.62×0.44×0.8＝1.29kN V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.07×0.8+0.681×2.2＝1.54kN V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.65×0.1，0.07×0.1+2.2]＝2.21kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.29，1.54，2.21]＝2.21kN

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τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.21×1000/(2×100×50)＝0.66N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.35)×0.2＝1.82kN/m

跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×1.82×8004/(100×9000×4166700)＝0.13mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm

悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=1.82×1004/(8×9000×4166700)＝0mm≤[ν]＝l1/400＝100/400＝0.25mm 满足要求！

六、主梁验算

主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42钢管 1 205 10.19 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322Φ48×2.8 206000 125 4.25 1、小梁最大支座反力计算 Q1k＝1.5kN/m2

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，

1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.35)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.35)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝2.52kN/m

q1静＝0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.35)×0.2＝2.26kN/m q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.2＝0.38kN/m

q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.35)×0.2=1.86kN/m 承载能力极限状态

按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×2.26×0.8+1.223×0.38×0.8＝2.43kN

按悬臂梁，R1＝q1l=2.52×0.1＝0.25kN R＝max[Rmax，R1]＝2.43kN; 同理，R'＝1.82kN，R''＝1.82kN 正常使用极限状态

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按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×1.86×0.8＝1.7kN 按悬臂梁，R1＝q2l=1.86×0.1＝0.19kN R＝max[Rmax，R1]＝1.7kN; 同理，R'＝1.27kN，R''＝1.27kN 2、抗弯验算 计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.77kN·m

σ＝Mmax/W＝0.77×106/4250＝181.25N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算

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主梁剪力图(kN)

Vmax＝4.61kN

τmax＝2Vmax/A=2×4.61×1000/398＝23.16N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算

主梁变形图(mm)

νmax＝1.03mm

νmax＝1.03mm≤[ν]＝2mm 满足要求！

七、立柱验算

立杆稳定性计算依据 《建筑施工模板安钢管类型 全技术规范》JGJ162-2008 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 32Φ48×2.8 398 4.25 立柱截面回转半径i(mm) 16 λ＝h/i＝1800/16＝113≤[λ]＝150 江苏武进建筑安装工程有限公司

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满足要求！ 查表得，υ＝0.5

f=N/(υA)=0.9max[1.2×(0.75+(1.1+24)×0.35)+1.4×1,

1.35×(0.75+(1.1+24)×0.35)+1.4×0.7×1]×0.8×0.8×1000/(0.5×398)=7.98×1000/199.8=39.94N/mm2≤[f]=205 N/mm2 满足要求！

八、可调托座验算

可调托座承载力容许值[N](kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力N＝7.98kN≤[N]＝30kN 满足要求！

（二）、250mm厚板验算

250mm厚板设计方案为：18厚多层板下50×100木方，木方立放，木方间距不大于200；木方下纵横向钢管水平杆，立杆间距≤900×900，立杆无接头，立杆顶部均采用一个扣件加一个保险扣件的型式。

一、工程属性

新浇混凝土楼板名称 负三层顶板U-T*4-5轴 新浇混凝土楼板边长L(m) 7.9 新浇混凝土楼板边宽B(m) 7.85 新浇混凝土楼板板厚(mm) 250 二、荷载设计 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m) 面板自重标准值 22222.5 2.5 1.5 1 0.1 0.3 0.5 0.75 19

面板及小梁自重标准值 楼板模板自重标准值 模板及其支架自重标准值 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 江苏武进建筑安装工程有限公司

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3新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 模板支拆环境不考虑风荷载 324 1.1 三、模板体系设计 模板支架高度(m) 立柱纵向间距la(mm) 立柱横向间距lb(mm) 水平拉杆步距h(mm) 立柱布置在混凝土板域中的位置 立柱距混凝土板短边的距离(mm) 立柱距混凝土板长边的距离(mm) 主梁布置方向 小梁间距(mm) 小梁距混凝土板短边的距离(mm) 小梁两端各悬挑长度(mm) 3.8 900 900 1800 中心对称 350 325 平行楼板长边 200 50 325，325 设计简图如下： 江苏武进建筑安装工程有限公司

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模板设计平面图

模板设计剖面图(楼板长向)

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模板设计剖面图(楼板宽向)

四、面板验算

面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 215 4050 根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1\面板可按简支跨计算\的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 1、强度验算

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+

(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.25)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×2.5] ×1=10.04kN/m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m p＝0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kN

Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[10.04×0.22/8，0.11×0.22/8+3.15×0.2/4]= 0.16kN·m

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σ＝Mmax/W＝0.16×106/37500＝4.21N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.25)×1=6.38kN/m

ν＝5ql4/(384EI)＝5×6.38×2004/(384×4050×281250)＝0.12mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm

满足要求！

五、小梁验算

小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 422方木 13 9000 416.67 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 3250×100 1.4 83.33 因[B/lb]取整＝[7850/900]取整＝8，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为325mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：

1、强度验算

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，

1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.25)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝2.05kN/m

因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.25)×0.2＝

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1.42kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.2＝0.63kN/m

M1＝0.077q1静L2+0.1q1活L2＝0.077×1.42×0.92+0.1×0.63×0.92＝0.14kN·m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.2＝0.06kN/m p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/m

M2＝0.077q2L2+0.21pL＝0.077×0.06×0.92+0.21×3.15×0.9＝0.6kN·m

M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.05×0.322/2，0.06×0.322/2+3.15×0.32]＝1.03kN·m

Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.14，0.6，1.03]＝1.03kN·m σ＝Mmax/W＝1.03×106/83330＝12.33N/mm2≤[f]＝13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×1.42×0.9+0.62×0.63×0.9＝1.13kN V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.06×0.9+0.681×3.15＝2.18kN V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.05×0.32，0.06×0.32+3.15]＝3.17kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.13，2.18，3.17]＝3.17kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.17×1000/(2×100×50)＝0.95N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.25)×0.2＝1.32kN/m

跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×1.32×9004/(100×9000×4166700)＝0.15mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm

悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=1.32×3254/(8×9000×4166700)＝0.05mm≤[ν]＝l1/400＝325/400＝0.81mm 满足要求！

六、主梁验算

主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 2钢管 1 205 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 22Φ48×2.8 206000 125 江苏武进建筑安装工程有限公司

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43主梁截面惯性矩I(cm) 10.19 主梁截面抵抗矩W(cm) 4.25 1、小梁最大支座反力计算 Q1k＝1.5kN/m2

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，

1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.25)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝1.91kN/m

q1静＝0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.25)×0.2＝1.65kN/m q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.2＝0.38kN/m

q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.25)×0.2=1.36kN/m 承载能力极限状态

按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×1.65×0.9+1.223×0.38×0.9＝2.11kN

按悬臂梁，R1＝q1l=1.91×0.32＝0.62kN R＝max[Rmax，R1]＝2.11kN; 同理，R'＝1.32kN，R''＝1.32kN 正常使用极限状态

按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×1.36×0.9＝1.39kN 按悬臂梁，R1＝q2l=1.36×0.32＝0.44kN R＝max[Rmax，R1]＝1.39kN; 同理，R'＝0.87kN，R''＝0.87kN 2、抗弯验算 计算简图如下：

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主梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.72kN·m

σ＝Mmax/W＝0.72×106/4250＝170.14N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算

主梁剪力图(kN)

Vmax＝4.73kN

τmax＝2Vmax/A=2×4.73×1000/398＝23.79N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算

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主梁变形图(mm)

νmax＝0.69mm

跨中νmax=0.69mm≤[ν]=900/400=2.25mm 悬挑段νmax＝0.17mm≤[ν]=300/400=0.75mm 满足要求！

七、立柱验算

立杆稳定性计算依据 《建筑施工模板安钢管类型 全技术规范》JGJ162-2008 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 32Φ48×2.8 398 4.25 立柱截面回转半径i(mm) 16 λ＝h/i＝1800/16＝113≤[λ]＝150 满足要求！ 查表得，υ＝0.5

f=N/(υA)=0.9max[1.2×(0.75+(1.1+24)×0.25)+1.4×1,

1.35×(0.75+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×1]×0.9×0.9×1000/(0.5×398)=7.63×1000/199.8=38.18N/mm2≤[f]=205 N/mm2 满足要求！

八、可调托座验算

可调托座承载力容许值[N](kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力N＝7.63kN≤[N]＝30kN 满足要求！

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（三）400厚度板模板计算

400mm厚板设计方案为：18厚多层板下50×100木方，木方立放，木方间距不大于200；木方下纵横向钢管水平杆，立杆间距≤750×750，立杆无接头，立杆顶部设可调之托。

一、工程属性

新浇混凝土楼板名称 新浇混凝土楼板边长L(m) 400厚板 2.7 新浇混凝土楼板板厚(mm) 新浇混凝土楼板边宽B(m) 400 2.15 二、荷载设计 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m) 面板自重标准值 22222.5 2.5 1.5 1 0.1 0.3 0.5 0.75 面板及小梁自重标准值 楼板模板自重标准值 模板及其支架自重标准值 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 模板支拆环境不考虑风荷载 3324 1.1 三、模板体系设计

模板支架高度(m) 立柱纵向间距la(mm) 立柱横向间距lb(mm) 水平拉杆步距h(mm) 立柱布置在混凝土板域中的位置 立柱距混凝土板短边的距离(mm) 2.6 750 750 1800 中心对称 225 江苏武进建筑安装工程有限公司

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立柱距混凝土板长边的距离(mm) 325 主梁布置方向 平行楼板长边 小梁间距(mm) 200 小梁距混凝土板短边的距离(mm) 50 小梁两端各悬挑长度(mm) 325，325 设计简图如下：

模板设计平面图

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模板设计剖面图(楼板长向)

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模板设计剖面图(楼板宽向)

四、面板验算

面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 215 4050 根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1\面板可按简支跨计算\的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 1、强度验算

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+

(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.4)+1.4×2.5，

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1.35×(0.1+(1.1+24)×0.4)+1.4×0.7×2.5] ×1=14.53kN/m q2＝0.9×1.35×G1K×b=0.9×1.35×0.1×1=0.12kN/m p＝0.9×1.3×0.7×Q1K=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kN

Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[14.53×0.22/8，0.12×0.22/8+2.2×0.2/4]= 0.11kN·m σ＝Mmax/W＝0.11×106/37500＝2.96N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.4)×1=10.14kN/m

ν＝5ql4/(384EI)＝5×10.14×2004/(384×4050×281250)＝0.19mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm 满足要求！

五、小梁验算

小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 422方木 15.44 9350 416.67 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 3250×100 1.78 83.33 因[B/lb]取整＝[2150/750]取整＝2，按二等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为325mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：

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1、强度验算

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，

1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.4)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.4)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝2.95kN/m

因此，q1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(1.1+24)×0.4)×0.2＝2.51kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.2＝0.44kN/m

M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×2.51×0.752+0.125×0.44×0.752＝0.21kN·m q2＝0.9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.2＝0.07kN/m p＝0.9×1.4×0.7×Q1k=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kN/m

M2＝0.07q2L2+0.203pL＝0.07×0.07×0.752+0.203×2.2×0.75＝0.34kN·m M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.95×0.322/2，0.07×0.322/2+2.2×0.32]＝0.72kN·m

Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.21，0.34，0.72]＝0.72kN·m σ＝Mmax/W＝0.72×106/83330＝8.65N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×2.51×0.75+0.625×0.44×0.75＝1.38kN V2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.07×0.75+0.688×2.2＝1.55kN V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.95×0.32，0.07×0.32+2.2]＝2.23kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.38，1.55，2.23]＝2.23kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.23×1000/(2×100×50)＝0.67N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.4)×0.2＝2.07kN/m

跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×2.07×7504/(100×9350×4166700)＝0.09mm≤[ν]＝l/400＝750/400＝1.88mm

悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=2.07×3254/(8×9350×4166700)＝0.07mm≤[ν]＝l1/400＝325/400＝0.81mm 满足要求！

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六、主梁验算

主梁类型 钢管 主梁材料规格(mm) Φ48×2.8 可调托座内主梁根数 1 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.19 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.25 1、小梁最大支座反力计算 Q1k＝1.5kN/m2

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，

1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.4)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.4)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝2.83kN/m

q1静＝0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.4)×0.2＝2.56kN/m q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.2＝0.38kN/m

q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.4)×0.2=2.11kN/m 承载能力极限状态

按二跨连续梁，Rmax＝1.5q1L＝1.5×2.83×0.75＝3.18kN 按悬臂梁，R1＝q1l=2.83×0.32＝0.92kN R＝max[Rmax，R1]＝3.18kN; 同理，R'＝1.99kN，R''＝1.99kN 正常使用极限状态

按二跨连续梁，Rmax＝1.5q2L＝1.5×2.11×0.75＝2.37kN 按悬臂梁，R1＝q2l=2.11×0.32＝0.69kN R＝max[Rmax，R1]＝2.37kN; 同理，R'＝1.48kN，R''＝1.48kN 2、抗弯验算 计算简图如下：

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主梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.84kN·m

σ＝Mmax/W＝0.84×106/4250＝197.91N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算

主梁剪力图(kN)

Vmax＝6.57kN

τmax＝2Vmax/A=2×6.57×1000/398＝32.99N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算

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主梁变形图(mm)

νmax＝0.78mm

跨中νmax=0.78mm≤[ν]=750/400=1.88mm 悬挑段νmax＝0.36mm≤[ν]=175/400=0.44mm 满足要求！

七、立柱验算

立杆稳定性计算依据 《建筑施工模板安钢管类型 全技术规范》JGJ162-2008 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 32Φ48×2.8 398 4.25 立柱截面回转半径i(mm) 16 λ＝h/i＝1800/16＝113≤[λ]＝150 满足要求！ 查表得，υ＝0.5

f=N/(υA)=0.9max[1.2×(0.75+(1.1+24)×0.4)+1.4×1,

1.35×(0.75+(1.1+24)×0.4)+1.4×0.7×1]×0.75×0.75×1000/(0.5×398)=7.87×1000/199.8=39.39N/mm2≤[f]=205 N/mm2 满足要求！

八、可调托座验算

可调托座承载力容许值[N](kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力N＝7.87kN≤[N]＝30kN 满足要求！

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（四）500×900梁模板设计

500×900梁支模系统为：梁底18厚多层板，50×100木方5根，小横杆间距900，立杆一根。立杆横距1200（6000+600），梁底立杆纵距900，梁侧立杆纵距900，立杆步距不大于1800。

一、工程属性

新浇混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁侧楼板厚度(mm) 500*900梁 500×900 250 新浇混凝土梁计算跨度(m) 新浇混凝土结构层高(m) 7.1 5.2 二、荷载设计

面板 20.1 0.3 0.5 0.75 面板及小梁 模板面板 模板及其支架 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 3324 梁 板 1.5 1.1 2钢筋自重标准值G3k(kN/m) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m) 模板支拆环境不考虑风荷载 2当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m) 1 对水平面模板取值 2 三、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm) 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 ''梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 900 1200 1800 900、900 居中 江苏武进建筑安装工程有限公司

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梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 600 梁底增加立柱根数 1 梁底增加立柱布置方式 按混凝土梁梁宽均分 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 600 梁底支撑小梁根数 5 梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm) 400 设计简图如下：

平面图

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立面图

四、面板验算

面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 215 4050 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+

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