石济客专五里堂双线特大桥48+80+48m连续梁碗扣支架方案检算报告

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1 碗扣支架方案

五里堂双线特大桥48+80+48m连续梁支点处梁高6.4m，0号块长度为12.00m，边跨现浇段梁高为3.6m，长度为7.75m，0号块及边跨现浇段采用满堂支架方案施工。

支架结构采用碗扣脚手架结合钢管支架形式，自上向下结构为1.5cm竹胶板+10×10cm方木（纵向）+12cm×14cm方木（横向）+碗扣脚手架或φ480钢管支架+地托垫木+混凝土垫层基础。

1.1 0号块碗扣式支架布置

碗扣式支架的立杆间距：腹板下支架：0.30m（横向）×0.30m（纵向），腹板下横向布置4排；底板下0.60m（横向）×0.60m（纵向）；翼缘板下0.90m（横向）×0.60m（纵向），横杆步距1.20m。

碗扣支架具体布置图如图1所示。

1170265640602x309x120

(a) 立面图（B-B截面）

–1–

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12001.5cm竹胶板610cm*10cm纵向枋木0412cm*14cm横向枋木碗扣支架57306

(b) 侧面图（A-A截面）

9x120

BAA2x309060B12001170CC

（c） 平面图 图1 0号块支架布置图

–2–

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1.2 边跨现浇段支架布置

碗扣式支架的立杆间距：腹板下支架：0.30m（横向）×0.60m（纵向），腹板下横向布置4排；底板下0.60m（横向）×0.60m（纵向）；翼缘板下0.90m（横向）×0.60m（纵向），横杆步距1.20m。

碗扣支架具体布置图如图2所示。

26511706403x902x306011x120

（a） 立面图（B-B截面）

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7751.5cm竹胶板06310cm*10cm纵向枋木12cm*14cm横向枋木碗扣支架0660021x11（b） 侧面图（A-A截面）

BAB（c） 平面图

图2 边跨现浇段支架布置图

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A

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2 验算依据

《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》 《铁路桥涵地基和基础设计规范》 《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001） 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002） 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001) 《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)

《石济客专五里堂双线特大桥48+80+48m连续梁构造施工图》

3 0号块满堂支架检算

3.1 检算荷载

3.1.1 分项荷载

根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》相关规定取值。 （1） 混凝土自重

预应力钢筋混凝土容重取26.5kN/m3。 （2）脚手架附属设备等自重

1） 脚手板自重标准值统一按0.35kN/m2取值；

2） 操作层的栏杆与挡脚板自重标准值按0.14kN/m2取值； 3） 脚手架上满挂密目安全网自重标准值按0.01kN/m2取值；

4） 脚手架自重：立杆按照6.18kg/m计算，按照12米高计算，横杆按照5.57kg/m计算，按照10层计算。

立杆：0.3m×0.3m：8.24kN/m2

0.6m×0.6m：2.06kN/m2 0.6m×0.9m：1.37kN/m2

横杆：0.3m×0.3m：3.71kN/m2

0.6m×0.6m：1.86kN/m2 0.6m×0.9m：1.55kN/m2

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则立杆、纵向及横向水平杆、水平及垂直斜撑、模板、支承梁（楞）、配件、脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施及附加构件的自重计算值：

0.3m×0.3m支架：12.45kN/m2；（模板等计0.50 kN/m2） 0.6m×0.6m支架：4.42kN/m2；（模板等计0.50 kN/m2） 0.6m×0.9m支架：3.92kN/m2；（模板等计1.00 kN/m2） （3） 施工活荷载

1） 施工人员、施工料具、运输荷载，按2.0kN/m2计； 2） 水平模板的砼振捣荷载，按2.0kN/m2计； 3） 倾倒混凝土冲击荷载，按2.0kN/m计。 （4） 水平风荷载

2

Wk?0.7?z??s?Wo=0.7×1.0×0.8×0.5=0.28kN/m2 式中：

Wk——风荷载标准值（kN/m2）；

μz——风压高度变化系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）规定采用，取1.0；

μs——风荷载体型系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）规定的竖直面取0.8；

Wo——基本风压（kN/m2），按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）规定采用，取0.5kN/m2。 3.1.2 荷载组合

永久荷载的分项系数，取1.2，可变荷载的分项系数，取1.4。则支架部分的自重及施工活载组合值为：

0.3m×0.3m支架：

q=1.2×永久荷载+1.4×活荷载=1.2×12.45+1.4×6.0=23.34 kN/m2；

0.6m×0.6m支架：

q=1.2×永久荷载+1.4×活荷载=1.2×4.42+1.4×6.0=13.70 kN/m2；

0.6m×0.9m支架：

q=1.2×永久荷载+1.4×活荷载=1.2×3.92+1.4×6.0=13.10 kN/m2。

3.2 立杆竖向承载力验算

（1） 腹板下立杆竖向承载力检算

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根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（2001）表5.3.3，横杆步距1.2m，长细比的计算公式为：

k?l1.155?1.50?1200????131.8?250

i15.78式中：k—计算长度附加系数，取1.155； 根据经验，?取1.50。

满足《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》5.1.8条规定,?≤250。

计算立杆时按照最不利状态，即不考虑枋木的分配作用，假设每根立杆承受立杆间距范围内的混凝土自重，腹板下梁高按照6.40m计算，每根立杆承受的梁部混凝土自重为：

G=0.3×0.3×6.40×26.5=15.26kN

立杆轴力为：

N?1.2G?qA=1.2×15.26+23.34×0.3×0.3=20.42kN；

立杆轴心受压稳定系数：?=0.386；立杆应力为：

??N/A=20.42/489/10-6=41.75×103kPa=41.75MPa

底板下立杆承受底板和顶板的重量。底板厚按照1.00m计算，顶板厚度按照0.35m计算，每根立杆承受立杆间距范围内的混凝土自重，底板下每根立杆承受的梁部混凝土自重为：

G=0.6×0.6×（1.00+0.35）×26.5=12.88kN

立杆轴力为：

N?1.2G?qA=1.2×12.88+13.70×0.6×0.6=20.39kN；

立杆轴心受压稳定系数：?=0.386；立杆应力为：

??N/A=20.39/489/10-6=41.69×103kPa=32.03MPa

翼缘板下立杆承受翼缘板的重量。翼缘板厚按照0.5m计算，每根立杆承受立杆间距范围内的混凝土自重，翼缘板下每根立杆承受的梁部混凝土自重为：

G=0.6×0.9×0.50×26.5=7.16kN

立杆轴力为：

N?1.2G?qA=1.2×7.16+13.10×0.6×0.9=15.66kN；

立杆轴心受压稳定系数：?=0.386；立杆应力为：

??N/A=15.66/489/10-6=35.75×103kPa=32.03MPa

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板下立杆强度及稳定满足要求。 （4） 组合风荷载时承载力验算

由于腹板下立杆受力最大，故选取腹板下立杆进行组合风荷载时的承载力验算。 风荷载对立杆产生弯矩：

2m Mw?1.4al0Wk/10=1.4×0.6×2.079×0.28/10=0.1067 kN·

2

式中：Mw——单肢立杆弯矩（kN·m）；

a——立杆纵距（m）；

Wk——风荷载标准值（kN/m2）； l0——立杆计算长度（m）。

为安全起见单肢立杆轴向力按照恒载和活载分别取1.2和1.4的分项系数后的计算结果（不考虑活载0.9的折减系数）。

底板下单根立杆承受的荷载为：20.42kN。

立杆压弯强度计算：

N0.9?Mw20.420.9?1.0?0.1067=+=13130??w?-420.42N0.386?4.89?10?A1.15?5.08?10?6(1?0.8?)?W(1?0.8w)56.53NEkPa=131.30MPa<[f]=205MPa。

式中：β——有效弯矩系数，采用1.0；

γ——截面塑性发展系数，钢管截面为1.15；

W——立杆截面模量；

NE——欧拉临界力，NE??2EA/?2?3.142?200?498/131.82?56.53kN

（E为材料弹性模量，λ为压杆长细比）。 组合风荷载时，标准截面下立杆强度满足要求。

3.3 梁底模板及枋木检算

3.3.1 模板

1.5cm厚竹胶板

弹性模量：纵向EZ?6.5GPa、横向Eh?4.5GPa 弯曲强度：纵向?z?80MPa、横向?h?55MPa

竹胶板钉在顺桥向枋木上，枋木高10cm，宽10cm，枋木净间距腹板下10cm（枋木中心距20cm），底板下20cm（枋木中心距30cm）。

（1） 腹板下模板

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腹板作用在竹胶板上的均布荷载：1.2×6.40×26.5+1.4×6.0=211.92kN/m2。 竹胶板钉在枋木上，可近视认为竹胶板与枋木刚结，净跨径10cm，取长度方向1m条带进行计算，其抵抗矩和惯性矩为：

bh21.0?0.0152W???3.75?10?5m3

66bh31.0?0.0153I???2.8125?10?7m41212

由于竹胶板较薄，近似简化为简支梁来计算：

ql2最大弯矩：Mmax?=（211.92×0.102/8）=0.2649kN·m

8ql最大剪力：Qmax?=（211.92×0. 10）/2=10.596kN

2M最大弯曲应力：?max?max=0.2649/（3.75×10-5）=7064kPa=7.06MPa<[?]=55MPa

W3Qmax最大剪应力：?max?=1.5×10.596/1.0/0.015=1060kPa=1.06MPa<[?]=2.0MPa

2A计算变形时，按照连续梁计算与实际情况更为接近，按照三跨连续梁计算得竹胶板最大变形结果如图3所示：

图3 腹板下模板变形图

fmax?0.0798mm<[f]=

l100==0.25mm 400400腹板下竹胶板的弯曲应力、剪应力及变形均满足要求。

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（2） 底板下模板

底板作用在竹胶板上的均布荷载：1.2×1.35×26.5+1.4×6.0=51.33kN/m2。 竹胶板钉在枋木上，可近视认为竹胶板与枋木刚结，净跨径20cm，取长度方向1m条带进行计算，其抵抗矩和惯性矩为：

bh21.0?0.0152W???3.75?10?5m3

66bh31.0?0.0153I???2.8125?10?7m41212

由于竹胶板较薄，近似简化为简支梁来计算：

ql2最大弯矩：Mmax?=（51.33×0.202/8）=0.2567kN·m

8ql最大剪力：Qmax?=（51.33×0.20）/2=5.133kN

2M最大弯曲应力：?max?max=0.2567/（3.75×10-5）=6845kPa=6.845MPa<[?]=55MPa

W3Qmax最大剪应力：?max?=1.5×5.133/1.0/0.015=513.3kPa=0.513MPa<[?]=2.0MPa

2A计算变形时，按照连续梁计算与实际情况更为接近，按照三跨连续梁计算得竹胶板最大变形结果如图4所示：

图4 底板下模板变形图

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fmax?0.309mm<[f]=

l200==0.500mm 400400底板下竹胶板的弯曲应力、剪应力及变形均满足要求。 3.3.2 纵向枋木

纵向枋木搭设在横向枋木上，腹板下间距为0.20m，跨度为0.3m；底板下间距为0.30m，跨度为0.6m。

（1） 腹板下纵向枋木

腹板下纵向枋木承担的均布荷载为：q=1.2×6.40×0.20×26.5+1.4×6.0×0.20=42.38kN/m；

纵向枋木（宽10cm×高10cm）的截面特性：

bh20.10?0.102W??=1.667×10-4m3。

66bh30.10?0.103I??=8.333×10-6m4

1212弹性模量：E?10GPa，容许弯曲应力??a??13MPa，容许剪应力：??a??2MPa 腹板下纵向枋木（宽10cm×高10cm）搭设在横向枋木（宽12cm×高14cm）上，净跨度20cm，安全起见按照跨度0.30m检算，如图5所示。

q

图5 纵向枋木计算简图

将纵向枋木简化为3跨连续梁（跨度0.3m）模型进行计算，计算利用有限元程序ANSYS进行。计算结果如图6所示。

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（a） 弯矩图

（b） 剪力图

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（c） 竖向位移图

（d） 上缘应力图

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（e） 下缘应力图 图6 纵向枋木计算结果

Mmax=2289kPa=2.289MPa<[?]=13MPa W3Qmax最大剪应力：?max?=1.5×7.628/0.10/0.10=1144kPa=1.144MPa<[?]=2MPa

2Al300最大变形：0.0284mm<[f]===0.75mm

400400最大弯曲应力：?max?腹板下纵向枋木的弯曲应力及变形均满足要求。 各支点处的支点反力提取结果如下： NODE FY 1 5.0856 2 13.985 22 13.985 42 5.0856

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（2） 底板下纵向枋木

底板下纵向枋木承担的均布荷载为：q=1.2×1.35×0.30×26.5+1.4×6.0×0.30=15.40kN/m；

底板下纵向枋木（宽10cm×高10cm）搭设在横向枋木（宽12cm×高14cm）上，净跨度48cm，安全起见按照跨度0.60m检算，如图7所示。

q

图7 纵向枋木计算简图

将纵向枋木简化为3跨连续梁（跨度0.6m）模型进行计算，计算结果如图8所示。

（a） 弯矩图

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（b） 剪力图

（c） 竖向位移图

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（d） 上缘应力图

（e） 下缘应力图 图8 纵向枋木计算结果

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Mmax=3327kPa=3.327MPa<[?]=13MPa W3Qmax最大剪应力：?max?=1.5×5.544/0.10/0.10=832kPa=0.832MPa<[?]=2MPa

2Al600最大变形：0.165mm<[f]===1.50mm

400400最大弯曲应力：?max?底板下纵向枋木的弯曲应力及变形均满足要求。 各支点处的支点反力提取结果如下： NODE FY 1 3.6960 2 10.164 22 10.164 42 3.6960 3.3.3 横向枋木

横向枋木（宽12cm×高14cm），承受纵向枋木传递的竖向荷载，腹板下范围内传递的荷载为13.985kN，横向枋木跨度为0.3m；底板下传递的荷载为10.164kN，纵向枋木跨度为0.6m。

（1） 腹板下横向枋木检算

腹板下横向枋木计算简图如图9所示。

PPP303030

图9 腹板下横向枋木计算简图

枋木（宽12cm×高14cm）的截面特性：

bh20.12?0.142-43

W??=3.92×10m

66bh30.12?0.143-53I??=2.744×10m

1212简化为3跨连续梁进行计算，跨度0.3m，计算结果如图10所示。

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（a） 弯矩图

（b） 剪力图

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（c） 竖向位移图

（d） 上缘应力图

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（e） 下缘应力图 图10 腹板下横向枋木计算结果

Mmax=1873kPa=1.873MPa<[?]=13MPa W3Qmax最大剪应力：?max?=1.5×9.090/0.12/0.14=812kPa=0.812MPa<[?]=2MPa

2Al300最大变形：0.159mm<[f]===0.75mm

400400最大弯曲应力：?max?腹板下横向枋木的弯曲应力及变形均满足要求。 （2） 底板下横向枋木检算

底板下横向枋木计算简图如图11所示。

PPPPPP606060

图11 底板下横向枋木计算简图

简化为3跨连续梁进行计算，跨度0.6m，计算结果如图12所示。

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（a） 弯矩图

（b） 剪力图

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（c） 竖向位移图

（d） 上缘应力图

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（e） 下缘应力图 图12 底板下横向枋木计算结果

Mmax=3500kPa=3.500MPa<[?]=13MPa W3Qmax最大剪应力：?max?=1.5×12.451/0.12/0.14=1112kPa=1.112MPa<[?]=2MPa

2Al600最大变形：0.119mm<[f]===1.50mm

400400最大弯曲应力：?max?底板下横向枋木的弯曲应力及变形均满足要求。

3.4 基础检算

碗扣支架支撑在外部地基上需按照下图进行地基处理，应力扩散到地基后，由于立杆较多，按照一定扩散角传到地基表面后应力有重合部分，如图13所示，可看做地基表面应力是均匀的。

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钢管脚手架枋木10cm素混凝土30cm换填层

图13 应力扩散示意图

3.4.1 素混凝土垫层强度验算

脚手架下端设枋木作为地梁，枋木尺寸（宽10cm高10cm计算）。C20混凝土容许应力

[?c]=5.4MPa。

标准截面下素混凝土表面受力面积0.10*0.3m2，应力：

??N/A=20.42/0.10/0.3=681kPa=0.681MPa<[?c]，混凝土垫层强度满足要求； 3.4.2 地基受力验算

由于结构自重由素混凝土和换填层传递到地基后，可认为地基表面的应力分布是均匀的。换填层宽度需大于b'?b?2?z?tan?=11.7+2×0.4*0.364=11.99m。

地基应力：

N??=20.42/0.3/0.3=227 kPa

Ae经过处理后的基底地基承载力需大于230kPa。

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4 边跨现浇段支架检算

4.1 检算荷载

4.1.1 分项荷载

根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》相关规定取值。 （1） 混凝土自重

预应力钢筋混凝土容重取26.5kN/m3。 （2）脚手架附属设备等自重

1） 脚手板自重标准值统一按0.35kN/m2取值；

2） 操作层的栏杆与挡脚板自重标准值按0.14kN/m2取值； 3） 脚手架上满挂密目安全网自重标准值按0.01kN/m2取值；

4） 脚手架自重：立杆按照6.18kg/m计算，按照12米高计算，横杆按照5.57kg/m计算，按照11层计算。

立杆：0.3m×0.6m：5.15kN/m2

0.6m×0.6m：2.58kN/m2 0.6m×0.9m：1.72kN/m2

横杆：0.3m×0.6m：3.62kN/m2

0.6m×0.6m：2.41kN/m2 0.6m×0.9m：2.01kN/m2

则立杆、纵向及横向水平杆、水平及垂直斜撑、模板、支承梁（楞）、配件、脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施及附加构件的自重计算值：

0.3m×0.6m支架：9.27kN/m2；（模板等计0.50 kN/m2） 0.6m×0.6m支架：5.49kN/m2；（模板等计0.50 kN/m2） 0.6m×0.9m支架：4.73kN/m2；（模板等计1.00 kN/m2） （3） 施工活荷载

1） 施工人员、施工料具、运输荷载，按2.0kN/m2计； 2） 水平模板的砼振捣荷载，按2.0kN/m2计； 3） 倾倒混凝土冲击荷载，按2.0kN/m2计。 （4） 水平风荷载

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Wk?0.7?z??s?Wo=0.7×1.0×0.8×0.5=0.28kN/m2 式中：

Wk——风荷载标准值（kN/m2）；

μz——风压高度变化系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）规定采用，取1.0；

μs——风荷载体型系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）规定的竖直面取0.8；

Wo——基本风压（kN/m2），按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）规定采用，取0.5kN/m2。 4.1.2 荷载组合

永久荷载的分项系数，取1.2，可变荷载的分项系数，取1.4。则支架部分的自重及施工活载组合值为：

0.3m×0.6m支架：

q=1.2×永久荷载+1.4×活荷载=1.2×9.27+1.4×6.0=19.52 kN/m2；

0.6m×0.6m支架：

q=1.2×永久荷载+1.4×活荷载=1.2×5.49+1.4×6.0=14.99 kN/m2；

0.6m×0.9m支架：

q=1.2×永久荷载+1.4×活荷载=1.2×4.73+1.4×6.0=14.07 kN/m2。

4.2 立杆竖向承载力验算

（1） 腹板下立杆竖向承载力检算

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（2001）表5.3.3，横杆步距1.2m，长细比的计算公式为：

k?l1.155?1.50?1200????131.8?250

i15.78式中：k—计算长度附加系数，取1.155； 根据经验，?取1.50。

满足《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》5.1.8条规定,?≤250。

计算立杆时按照最不利状态，即不考虑枋木的分配作用，假设每根立杆承受立杆间距范围内的混凝土自重，腹板下梁高按照3.60m计算，每根立杆承受的梁部混凝土自重为：

G=0.3×0.6×3.60×26.5=17.17kN

立杆轴力为：

N?1.2G?qA=1.2×17.17+19.52×0.3×0.6=24.12kN；

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立杆轴心受压稳定系数：?=0.386；立杆应力为：

??N/A=24.12/489/10-6=49.33×103kPa=49.33MPa

底板下立杆承受底板和顶板的重量。底板厚按照最厚的根部位置0.60m计算，顶板厚度按照0.40m计算，每根立杆承受立杆间距范围内的混凝土自重，底板下每根立杆承受的梁部混凝土自重为：

G=0.6×0.6×（0.80+0.80）×26.5=15.26kN

立杆轴力为：

N?1.2G?qA=1.2×15.26+14.99×0.6×0.6=23.71kN；

立杆轴心受压稳定系数：?=0.386；立杆应力为：

??N/A=23.71/489/10-6=48.49×103kPa=48.49MPa

翼缘板下立杆承受翼缘板的重量。翼缘板厚按照0.5m计算，每根立杆承受立杆间距范围内的混凝土自重，翼缘板下每根立杆承受的梁部混凝土自重为：

G=0.6×0.9×0.50×26.5=7.16kN

立杆轴力为：

N?1.2G?qA=1.2×7.16+14.07×0.6×0.9=16.19kN；

立杆轴心受压稳定系数：?=0.386；立杆应力为：

??N/A=16.19/489/10-6=33.10×103kPa=33.10MPa

由于腹板下立杆受力最大，故选取腹板下立杆进行组合风荷载时的承载力验算。 风荷载对立杆产生弯矩：

22m Mw?1.4al0Wk/10=1.4×0.6×2.079×0.28/10=0.1067 kN·

式中：Mw——单肢立杆弯矩（kN·m）；

a——立杆纵距（m）；

Wk——风荷载标准值（kN/m2）； l0——立杆计算长度（m）。

为安全起见单肢立杆轴向力按照恒载和活载分别取1.2和1.4的分项系数后的计算结果（不考虑活载0.9的折减系数）。

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翼缘板下单根立杆承受的荷载为：24.12kN。

立杆压弯强度计算：

N0.9?Mw24.120.9?1.0?0.1067=+=152747??w?-424.12N0.386?4.89?10?A1.15?5.08?10?6(1?0.8?)?W(1?0.8w)56.53NEkPa=152.75MPa<[f]=205MPa。

式中：β——有效弯矩系数，采用1.0；

γ——截面塑性发展系数，钢管截面为1.15；

W——立杆截面模量；

NE——欧拉临界力，NE??2EA/?2?3.142?200?498/131.82?56.53kN

（E为材料弹性模量，λ为压杆长细比）。 组合风荷载时，标准截面下立杆强度满足要求。

4.3 梁底模板及枋木检算

4.3.1 模板

1.5cm厚竹胶板

弹性模量：纵向EZ?6.5GPa、横向Eh?4.5GPa 弯曲强度：纵向?z?80MPa、横向?h?55MPa

竹胶板钉在顺桥向枋木上，枋木高10cm，宽10cm，枋木净间距腹板下10cm（枋木中心距0.20m），底板下20cm（枋木中心距0.30m）。

（1） 腹板下模板

腹板作用在竹胶板上的均布荷载：1.2×3.60×26.5+1.4×6.0=122.88kN/m2。 竹胶板钉在枋木上，可近视认为竹胶板与枋木刚结，净跨径10cm，取长度方向1m条带进行计算，其抵抗矩和惯性矩为： bh21.0?0.0152W???3.75?10?5m3

66bh31.0?0.0153I???2.8125?10?7m41212

由于竹胶板较薄，近似简化为简支梁来计算：

ql2最大弯矩：Mmax?=（122.88×0.102/8）=0.1536kN·m

8ql最大剪力：Qmax?=（122.88×0.10）/2=6.14kN

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最大弯曲应力：?max?最大剪应力：?maxMmax=0.1536/（3.75×10-5）=4096kPa=4.096MPa<[?]=55MPa W3Qmax?=1.5×6.14/1.0/0.015=614kPa=0.614MPa<[?]=2.0MPa 2A计算变形时，按照连续梁计算与实际情况更为接近，按照三跨连续梁计算得竹胶板最大变形结果如图14所示：

图14 腹板下模板变形图

fmax?0.0463mm<[f]=

l100==0.25mm 400400腹板下竹胶板的弯曲应力、剪应力及变形均满足要求。 （2） 底板下模板

底板作用在竹胶板上的均布荷载：1.2×1.6×26.5+1.4×6.0=59.28kN/m2。

竹胶板钉在枋木上，可近视认为竹胶板与枋木刚结，净跨径10cm，取长度方向1m条带进行计算，其抵抗矩和惯性矩为：

bh21.0?0.0152W???3.75?10?5m3

66bh31.0?0.0153I???2.8125?10?7m41212

由于竹胶板较薄，近似简化为简支梁来计算：

ql2最大弯矩：Mmax?=（59.28×0.202/8）=0.2964kN·m

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ql=（59.28×0.20）/2=5.928kN 2M最大弯曲应力：?max?max=0.2964/（3.75×10-5）=7904kPa=7.904MPa<[?]=55MPa

W3Qmax最大剪应力：?max?=1.5×5.928/1.0/0.015=593kPa=0.593MPa<[?]=2.0MPa

2A最大剪力：Qmax?计算变形时，按照连续梁计算与实际情况更为接近，按照三跨连续梁计算得竹胶板最大变形结果如图15所示：

图15 底板下模板变形图

fmax?0.357mm<[f]=

l200==0.50mm 400400底板下竹胶板的弯曲应力、剪应力及变形均满足要求。 4.3.2 纵向枋木

纵向枋木搭设在横向枋木上，腹板下间距为0.20m，跨度为0.6m；底板下间距为0.30m，跨度为0.6m。

（1） 腹板下纵向枋木

腹板下纵向枋木承担的均布荷载为：q=1.2×3.60×0.20×26.5+1.4×6.0×0.20=24.58kN/m；

纵向枋木（宽10cm×高10cm）的截面特性：

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bh20.10?0.102W??=1.667×10-4m3。

66bh30.10?0.103I??=8.333×10-6m4

1212弹性模量：E?10GPa，容许弯曲应力??a??13MPa，容许剪应力：??a??2MPa

腹板下纵向枋木（宽10cm×高10cm）搭设在横向枋木（宽12cm×高14cm）上，净跨度48cm，安全起见按照跨度0.60m检算，如图16所示。

q

图16 纵向枋木计算简图

将纵向枋木简化为3跨连续梁（跨度0.6m）模型进行计算，计算利用有限元程序ANSYS进行。计算结果如图17所示。

（a） 弯矩图

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（b） 剪力图

（c） 竖向位移图

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（d） 上缘应力图

（e） 下缘应力图 图17 纵向枋木计算结果

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Mmax=5309kPa=5.309MPa<[?]=13MPa W3Qmax最大剪应力：?max?=1.5×8.849/0.10/0.10=1327kPa=1.327MPa<[?]=2MPa

2Al600最大变形：0.263mm<[f]===1.5mm

400400最大弯曲应力：?max?腹板下纵向枋木的弯曲应力及变形均满足要求。 各支点处的支点反力提取结果如下： NODE FY 1 5.8992 2 16.223 22 16.223 42 5.8992

（2） 底板下纵向枋木

底板下纵向枋木承担的均布荷载为：q=1.2×1.60×0.30×26.5+1.4×6.0×0.30=17.78kN/m；

底板下纵向枋木（宽10cm×高10cm）搭设在纵向枋木（宽12cm×高14cm）上，净跨度48cm，安全起见按照跨度0.60m检算，如图18所示。

q

图18 纵向枋木计算简图

将纵向枋木简化为3跨连续梁（跨度0.6m）模型进行计算，计算结果如图19所示。

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（a） 弯矩图

（b） 剪力图

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（c） 竖向位移图

（d） 上缘应力图

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（e） 下缘应力图 图19 纵向枋木计算结果

Mmax=3841kPa=3.841MPa<[?]=13MPa W3Qmax最大剪应力：?max?=1.5×6.401/0.10/0.10=960kPa=0.960MPa<[?]=2MPa

2Al600最大变形：0.190mm<[f]===1.50mm

400400最大弯曲应力：?max?底板下纵向枋木的弯曲应力及变形均满足要求。 各支点处的支点反力提取结果如下： NODE FY 1 4.2672 2 11.735 22 11.735 42 4.2672 4.3.3 横向枋木

横向枋木（宽12cm×高14cm），承受纵向枋木传递的竖向荷载，腹板下范围内传递的荷载为16.223kN，横向枋木跨度为0.3m；底板下传递的荷载为11.735kN，纵向枋木跨度为0.6m。

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（1） 腹板下横向枋木检算

腹板下横向枋木计算简图如图20所示。

PPP303030

图20 腹板下横向枋木计算简图

枋木（宽12cm×高14cm）的截面特性：

bh20.12?0.142-43

W??=3.92×10m

66bh30.12?0.143-53I??=2.744×10m

1212简化为3跨连续梁进行计算，跨度0.3m，计算结果如图21所示。

（a） 弯矩图

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（b） 剪力图

（c） 竖向位移图

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