重力坝毕业设计

第一章 设计基本资料及任务

第一节 设计基本资料

一、枢纽任务

本工程同时兼有防洪、发电、灌溉、渔业等综合利用。水电站装机容量为21.75万kW，装3台机组。正常蓄水位为110.5m，死水位为86.5m，三台机满载时的流量为405m3/s。采用坝后式厂房。工程建成后，可增加保灌面积90万亩，减轻洪水对下游城市和平原的威胁。在遇P=0.02%和P=0.1%频率的洪水时，经水库调节后，洪峰流量可由原来的18200m3/s、14100 m3/s分别削减为6800 m3/s和6350 m3/s；水库蓄水后形成大面积水域，为发展养殖业创造有利条件。 二、基本资料

1、规划数据

本重力坝坝高86.9m，坝全长368m，溢流坝位于大坝中段长度73米，非溢流坝分别接溢流坝两侧各147.5m，坝顶宽度8m，坝底宽度80.5m，坝底高程28m，坝顶高程114.9m，正常蓄水位110.5m，死水位86.5m。

坝址处的河床宽约120m，水深约1.5～4m。河谷近似梯形，两岸基本对称，岸坡取约35o。

2、 工程地质

坝基岩性为花岗岩，风化较深，两岸达10m左右。新鲜花岗岩的饱和抗压强度为100～200MPa，风化花岗岩为50～80Mpa。坝址处无大的地质构造。

3、 其他资料

- 1 -

（1）风向吹力：实测最大风速为24m/s，多年平均最大风速为20m/s，风向基本垂直坝轴线，吹程为4km。

（2）本坝址地震烈度为7度。

（3）坝址附近卵砾石、碎石及砂料供应充足，质量符合规范要求。 三、表格

表1比选数据

方 案 堰顶高程 （m） 99 99 98 98 孔口净宽 （m） 55 55 54 54 设计 校核 设计 校核 工况 下泄流量 （m/s） 5925 6550 6350 7150 3H上 （m） 113.2 114.60 112.55 113.8 H下 （m） 32.8 36.0 35.8 40.3 1 2 - 2 -

表2岩石物理力学性质

容重 （KN/m3） 岩性 干 涩 干 涩 抗压强度 （MPa） 弹性 模量 摩擦系数 粘聚力 混凝土/岩石 f 新鲜花岗岩石 风化花岗岩 27.1 27.5 110 94 12000 0.6 0.7 0.7 0.8 0.1 0.2 0.25 27.8 28.1 210 180 22000 0.7 1.0 0.8 1.2 0.5 1.0 0.20 f / 基岩内 f f / MPa 泊松比 c c/ 四、参考文献

1．混凝土重力坝设计规范 水利电力部编 2．水工建筑物 任德林 河海大学出版社

3．水工设计手册 泄水与过坝建筑物 水利电力出版社 4．混凝土拱坝及重力坝坝体接缝设计与构造 水电部黄委会编

第二节 设计任务

一、枢纽布置 （1）拟定坝址位置

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（2）确定枢纽主要组成建筑物 （3）规划枢纽总体布置 二、重力坝设计

（1） 确定工程等别及建筑物级别 （2） 简述混凝土重力坝设计的主要内容 （3） 溢流坝段剖面设计

1、确定堰型，通过对两组方案（表1）的比选，确定堰顶高程、孔口净宽、设计和校核洪水位及对应下泄流量； 2、 3、

计算堰面曲线和堰面曲线原点上游椭圆曲线； 计算挑流消能反弧曲线。

（4） 非溢流坝段剖面设计

1、确定坝顶高程，拟定坝顶宽度、上游折坡点高程和优选坝体上下游边坡n、m；

2、确定坝底宽度和布置坝体排水廊道。

（5） 简述设计重力坝时需要考虑的各种荷载和各种荷载组合情况。 （6） 在混凝土重力坝设计时，地震荷载是怎样考虑的。 （7） 非溢流坝段整体应力（σx、σy、τ）分析 1、 2、 3、

荷载计算：包括自重荷载、上下游水荷载和扬压力； 计算工况：校核洪水位情况； 计算部位：坝基截面及上游折坡截面。

（8） 非溢流坝段稳定分析

1、 2、 3、

计算工况：设计洪水位情况； 计算部位：坝基截面及上游折坡截面； 校核标准：抗滑和抗剪断安全系数。

三、大坝细部构造 （1） 确定坝顶宽度、构造 （2） 拟定坝体分缝及止水布置

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（3） 拟定坝体坝基排水构造 （4） 拟定坝内廊道布置和构造 （5） 拟定地基处理措施 四、设计内容和时间安排

毕业设计时间共计6周，建议时间安排如下： 设 计 内 容 了解任务及熟悉资料 重力坝设计 绘图及成果整理 评阅、答辩 合 计 五、设计成果要求 （1）文字成果

1.设计说明书一份

设计说明书是课程设计的主要成果。需要设计者的设计思想、方法和分析能力。其要求是：（1）设计主要成果的说明；（2）对采用的设计参数理论依据的说明；（3）章节分明、简明、扼要文理通顺、字迹工整，既有计算成果又有分析论证和明确结论，必要时使用附图和插图（应按比例绘制）。

2.计算书一份

计算书是工程设计的重要工作内容，是表达设计者的设计程序、设计成果的来源，其要求是：（1）制图正确，布局合理，主次分明，比例适当，线条清晰，尺寸齐全，必要时应有简明注解；（2）采用1号白绘图纸，用铅笔绘制。

设计条理清楚的学生可将设计说明书和计算书合为一体，要求： a、分章分节，对设计成果有简要的表格归纳文字分析。

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建议时间安排（周） 0.5 3.5 1.5 0.5 6

b、对采用的参数要说明依据。

c、采用计算公式或参数请表明来源出处。 （2）图纸成果

工程设计图是设计成果的重要表达方式。学生应严格按照“水利水电工程制图标准”进行绘制。具体要求是：制图投影正确、布局合理、比例得当、线条清晰；高程、尺寸齐全，并有简要的注解说明。

本次毕业设计绘制设计图的张数要求如下：

1、重力坝结构布置图一张，包括枢纽平面布置示意图、溢流坝段和非溢流坝段典型纵剖面图，用1号图纸绘制。 2、坝体细部构造图一张：坝顶构造、坝体廊道等，用2号图纸绘制。

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第二章 枢纽布置、挡水及泄水建筑物 第一节 枢纽总体布置及坝型选择

一、坝轴线位置选择

根据该江枢纽位置平面简图及已知资料，所以选择坝轴线为：与河道垂直(如任务书上图)。坝轴线总长368m，此坝轴线相对较短，坝址处为花岗岩，经初步布置，满足各建筑物的要求。具体布置位置见枢纽布置图。 二、坝型的选择

坝址地形地质条件：河谷断面比较宽浅，两岸基本对称，河谷近似梯形。坝址处为花岗岩，完整性好，风化较深，坝址处无大的地质构造。

建筑材料：坝址附近碎石及沙料充足，缺乏土料，只有10m厚表层风化坡积物。

根据以上情况进行综合分析如下：

1、拱坝方案：河谷断面宽浅，没有适宜地形条件，故方案不可取。 2、土石坝方案：坝址附近没有适宜地形修建溢洪道，若开挖溢洪道，则工程量较大，并且当地土料缺乏，故该方案不可取。

3、重力坝方案：混凝土重力坝和浆砌石重力坝都能充分利用当地

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的自然条件泄洪问题容易解决，施工倒流容易。浆砌石重力坝虽然可以节约水泥用量，但不能实现机械化施工，施工速度慢，施工质量难以控制，故不可取。混凝土重力坝可以采用机械化施工，施工方便，施工速度较快，缩短工期，故本工程适宜采用混凝土重力坝。 三、枢纽布置

本工程是以发电发电为主的综合利用工程，溢流坝段应布置在主河槽处，冲沙孔应布置在电站进水口附近，另外电站布置应考虑地形、交通及电站附属建筑物布置等条件。

本枢纽的主体工程由挡水坝段、溢流坝段、泄水底孔坝段、电站坝段及其建筑物组成。电站为坝后式。

第二节 重力坝非溢流坝段的设计

一 非溢流坝段的剖面设计 1、 坝顶高程 （1）基本资料的确定：

根据已知的风向吹力：实测最大风速24m/s,多年平均最大风速为：20 m/s，风向基本垂直坝轴线，吹程4km。 （3）坝顶高程的确定

根据已知条件可以得出正常蓄水位时和校核洪水位时的安全超高分别为：0.5m和0.4m，故通过前面计算得到的水位加上其各自的安全

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超高，即得两种情况下的坝高，取两者中最大的坝高作为最终选择的坝高。具体如下：

设计洪水位时：Δh=h1%+hz+hc=2.23+0.91+0.5=3.64 坝顶高程=设计洪水位+Δh=112.55+3.46=116.01 校核洪水位时：Δh=h1%+hz+hc=1.37+0.52+0.4=2.29 坝顶高程=校核洪水位+Δh=113.8+2.29=116.09 防浪墙高度取1.2m

综上所述，该混凝土重力坝坝顶高程为114.9 m。

根据前面的计算所得坝顶高程取为114.9m，则坝高为114.9-28=86.9m 2、 坝顶宽度

取坝高的8%～10%（即6.95m～8.69m），故取8m 3、 上游折坡点高程

为尽量利用水重，在满足应力要求的前提下，上游坡应尽可能缓，同时考虑电站进水口闸门拦污栅和操作便利。通常在坝高的1/3~2/3的范围内，故取折坡点高程在83m高程处。 4、 上下游边坡

一般情况下重力坝的上游坡为：0~0.2，下游坡为：0.6~0.8。故在本设计中取上游坡为：n=0.2，下游坡为：m=0.75

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5、 廊道的布置

根据要求，廊道上游壁到上游坝面的距离应不小于0.05～1.0倍的水头，故取3m，宽度为2.5～3m，取3m，高3～3.5m，取3.5m。坝体纵向排水检查廊道一般靠近坝顶上游侧每隔15～30m高差设置一层，取高差为30m。基础廊道距基岩面的距离，宜不小于1.5倍的底宽，故取5.5m。 6、 剖面形态

重力坝的基本剖面为三角形。为了满足要求，其坝底宽度应加以控制。

按应力控制条件：

（任务书P8）

式中：H——坝高，m；

——混凝土的容重，取24kN/m3； ——水的容重，取10kN/m3；

——渗透压力系数，取0.25

通过计算可得：B=59.11m

- 10 -

按稳定控制条件：

（任务书P9）

式中：H——坝高，m；

——混凝土的容重，取24kN/m3； ——水的容重，取10kN/m3；

——渗透压力系数，取0.25；

K——基本组合安全系数，取1.1；

f——坝体与坝基岩石的摩擦系数，取0.7（查表2）

通过计算可得：B=63.5m

综上所述，拟定坝底宽度为：B=80.5m

故，可得重力坝非溢流坝剖面图为：

非溢流坝剖面图

- 11 -- 11 -

第三节 非溢流坝段的应力及稳定分析

一、静力计算：

（1）自重：将坝体剖面分成两个三角形和长方形计算其标准值，跟防浪墙、

廊道的影响不计入在内。

(2）静水压力：按设计洪水位时的上下游水压力斜面上的垂直水压力分别计算其标准值。

(3）扬压力：扬压力强度在坝踵处为γH1，排水孔中心线上为γ（H1+2H），坝趾处为H2，γ取0.3。

(4）浪压力：坝前水深大于1/2浪长（H1>L1）采用《水工建筑物》公式1-1、1-3、1-4计算，荷载作用标准值和设计值成果见下表：

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二、设计洪水位情况的荷载组合

表1 非溢流坝坝基面设计状况静力计算表

荷载 自 W1 重 W2 W3 水 P1 压 力 P2 Q1 竖向力(kN) ↓ ↑ 16682.88 7260 60516 水平力(kN) → ← 35743.51 力臂 m 力矩(kN·m) ↙+ -↘ 5445 15 250243.2 0.75 1992186.32.92 7 1006537. 28.16 2 304.2 2.57 781.79 112954.83250.5 34.75 7 Q2 3025 36.62 110775.5 Q3 146.25 38.45 5623.3 扬 U1 6440 0.00 0.00 0 压 U2 1161 27.12 31486.32 力 U3 4374.7141085.6 5 32.25 8 U4 5103.8150972.7 8 29.58 7 浪Pw124.8压 1 155.19 4 19374.26 力 Pw124.5124.42 0 3 15491.97

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三、校核洪水位情况的荷载组合

表2 非溢流坝坝基面校核状况静力计算表

荷载 竖向力(kN) 水平力(kN) ↓ ↑ → ← 16682.88 7260 60516 36808.2 756.45 3388 3025 215.25 6440 1161 374.75 103.88 155.19 力臂 力矩(kN·m) m ↙+ -↘ 15 250243.2 0.75 5445 32.92 1992186.7 28.6 1006537.2 4.1 781.79 34.75 112954.87 36.62 110775.5 37.38 5623.3 0.00 0.00 0 27.12 31486.32 32.25 141085.68 29.58 150972.77 19374.26 自 W1 重 W2 W3 水 P1 压 P2 力 Q1 Q2 Q3 扬 U1 压 U2 力 U3 U4 浪Pw1 压 Pw2 力 124.84 124.50 124.43 15491.97

四、稳定分析：

利用两种方法进行稳定分析，以确保大坝安全。 （1）、抗剪强度公式：

f（ΣW-U）

K=

ΣP K——抗滑稳定安全系数

f——坝体与坝基间接触面上的抗剪断摩擦系数

ΣP ——作用于滑动面以上的所有总水平力 ΣW——作用于滑动面以上的所有总铅直力

- 14 -

U——作用于滑动面上的扬压力 （2）、抗剪断强度公式：

f1（ΣW-U）+C1A

K1=

ΣP f1、C1——坝体与坝基间接触面上的抗剪断摩擦系数和抗剪断粘聚力

A——坝体与坝基间接触面的面积 （3）、抗滑稳定计算见下表

抗滑稳定按抗剪断公式计算抗滑稳定安全系数，计算过程见下表

-抗滑稳定计算

项目 校核水位 设计水位 73801 1.0 80.5 1000 35470 4.35 2.08 满足要求 74047.5 1.0 80.5 1000 36082.44 4.28 2.05 满足要求 ∑W-U f' A C' ∑P K' K 结论 计算结果见下表

稳定计算表 类型 荷载计算安全组合 非溢基本系数K' 4.28 允许安全 系数（K'） 3.0 计算安全系数K 2.05 允许安全 系数（K） 1.05 流坝 组合 特殊组合 - 15 -- 15 -

4.35 2.5 2.08 1.00

满足规范要求。 五、抗滑稳定验算

1. 抗滑稳定按承载能力极限状态验算稳定安全系数，计算结果见下表。

基本公式：γ0ψS(rGGk,rQQk,ak)≤R(fk/rf,ak)/γ式中：S（﹡）——作用效应函数 R（﹡）——结构及构件抗力函数

rG、Gk——分别为永久作用分项系数及标准值

rQ、Qk——分别为可变作用分项系数及标准值 ak——几何参数标准值 γd1——基本组合结构系数

抗滑稳定验算

R(。）/γ项目 γ0 ψ 校核水位 正常水位

- 16 -

d

f'R ∑WR C'R A S(。） γψS(。) d 1 0.85 1.0 74047 1000 80.5 36082 34669 37634 1 1 0.7 73801 500 80.5 35470 31470 34104

稳定验算表

类型 荷载组合 计算值γ0ψ S(.) 非溢流坝 基本组合 特殊组合 满足规范要求。

六、应力计算：

（1）、水平截面上的边缘正应力

水平截面上的边缘正应力，通常采用材料力学偏心受压公式进行计算：

（P23）

式中： ——作用在计算截面以上全部荷载的铅直分力总和，kN；

——作用在计算截面以上全部荷载对截面形心的力矩总和，

kN；

允许值R(.)/γd 31470 34669 34104 37634 ——计算截面沿上下游方向的宽度，m

经计算得：

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δyu=91087.13/80.5+1121909.5/80.52=1304.65KN δyd=91087.13/80.5-1121909.5/80.52=958.39KN

（2）、边缘剪应力

边缘剪应力的计算可取一个三角形微元体，根据力的平衡条件进行求解。具体计算公式为：

（P23）

式中： ——计算截面处上下游坝面的水压力强度，kPa；

——上下游面坡率 经计算得： τu=1259.27kpa τd=359.82kpa

（3）、边缘正应力

边缘正应力的计算方法同边缘剪应力。具体计算公式为：

（P24）

- 18 -

式中： ——计算截面处上下游坝面的水压力强度，kPa；

——上下游面坡率 经计算得：

δxu=7601-251.85=7349.15kpa δxd=478.63+269.87=748.5kpa

(4)、边缘主应力 (P24) 上游坝址处： δ1u=（1+n2）δyu -n2pu=1052.8kpa δ1d=（1+m2）δyd -m2pd=1228.25kpa

下游坝址处： δ2u=pu=7601kpa δ2d=pd=478.63kpa

第四节 重力坝溢流坝段的设计

一、 溢流坝段的剖面设计

溢流坝剖面，通常是由基本三角形剖面修改而成，内部与非溢流坝段相同。溢流面曲线由顶部曲线段、中间直线段及下部反弧段三部

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分组成。 1、 顶部曲线段

在顶部曲线段中，通常由两部分组成，其中堰顶下游部分为堰面曲线，而堰顶上游部分为椭圆曲线。

1)、堰面曲线。堰顶下游堰面曲线常采用WES曲线，因为它的流量系数大，剖面较瘦，可以节省工程量，另外，在设计水头运行时，其堰面无负压。其基本曲线方程为：

（任务书P7）

式中：Hd——定型设计水头，常取Hd=(0.75-0.95)Hmax，此时取：

Hd=0.85Hmax=13.43

k、n——上游堰面坡度有关的系数：k=2.0 n=1.85

故，经计算可得堰面曲线的方程为：

y=0.055x1.85

2）、椭圆曲线。堰顶和上游铅直坝顶采用椭圆曲线连接，其方程为：

（任务书P7）

式中：

- 20 -

故，计算可得椭圆曲线的方程为：

x2/(3×13.43)+(0.17×13.43-y2)/ (0.17×13.43)2=1

x2/40.29+(2.28-y2)/ 5.2=1

2、下部反弧段

下部反弧段的作用是使经过溢流坝面下泄的高速水流平顺的与下游消能设施相衔接，要求沿程压力分布均匀，不产生负压和不致引起有害的脉动。故通常采用圆弧曲线。

本设计采用挑流消能，挑流鼻坎通常高出下游水位一般为1～2m，拟定鼻坎高程为：42m。而挑射角θ一般取20°～35°，取θ=20°。其半径R通常取6～10倍的水深（此水深为校核洪水位闸门全开时反弧处的水深即3m），则可得：R=18-30m，故最终选取半径为：R=24m。

综上所述，可得重力坝溢流坝段的剖面图为：

溢流坝剖面图

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二、 溢流坝段的应力及稳定分析 （一）、设计情况 1、静力计算：

溢流坝坝基面设计状况静力计算表

荷载 竖向力(kN) ↓ ↑ 11520 7260 60516 2016 6440 1161 4374.75 5103.88 6421.75 水平力(kN) → ← 304.2 力臂 力矩(kN·m) m ↓+ -↓ 15 172800 0.75 5445 3.29 192186.7 43.25 87192 0.00 0.00 27.12 31590.81 32.25 141085.7 29.58 150972.8 40.25 258475.43 28.16 8566.27 2.57 30 65221.18 310968 1 自 2 重 3 4 扬 1 压 2 力 3 4 静1 水 2 压 3 力 动1 水 2 压力 4559.44 25377.89 10365.6 42.25 192636.34

2、稳定分析：

利用两种方法进行稳定分析，以确保大坝安全。

（1）、抗剪强度公式：

f（ΣW-U）

K=

ΣP - 22 -

K——抗滑稳定安全系数

f——坝体与坝基间接触面上的抗剪断摩擦系数 f=0.7

ΣP ——作用于滑动面以上的所有总水平力 ΣW——作用于滑动面以上的所有总铅直力 U——作用于滑动面上的扬压力

经计算得：K=1.48＞[K]=1.10，故满足稳定条件。

（2）、抗剪断强度公式：

f1（ΣW-U）+C1A

K1=

ΣP f1、C1——坝体与坝基间接触面上的抗剪断摩擦系数和抗剪断粘聚力f1=0.7、C1=500

A——坝体与坝基间接触面的面积

经计算得：K1=3.34＞[K1]=3.0，故满足稳定条件。

3、应力计算：

（1）、水平截面上的边缘正应力

水平截面上的边缘正应力，通常采用材料力学偏心受压公式进行计算：

（P23）

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式中： ——作用在计算截面以上全部荷载的铅直分力总和，kN；

——作用在计算截面以上全部荷载对截面形心的力矩总和，

kN；

——计算截面沿上下游方向的宽度，m

经计算得：

δyu=75213.56/80.5+6×497828.39/80.52=1395.22KN δyd=75213.56/80.5-6×497828.39/80.52=473.43KN

（2）、边缘剪应力

边缘剪应力的计算可取一个三角形微元体，根据力的平衡条件进行求解。具体计算公式为：

（P23）

式中： ——计算截面处上下游坝面的水压力强度，kPa；

——上下游面坡率 经计算得： τu=6869.65kpa τd=126.92kpa

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（3）、边缘正应力

边缘正应力的计算方法同边缘剪应力。具体计算公式为：

式中： ——计算截面处上下游坝面的水压力强度，——上下游面坡率 经计算得： δxu=34369.56kpa δxd=399.39kpa

（4）、边缘主应力 上游坝址处： δ1u=（1+n2）δyu -n2pu=21.29kpa δ1d=（1+m2）δyd -m2pd=568.62kpa

下游坝址处： δ2u=pu=35743.49kpa δ2d=pd=304.2kpa

（二）、校核状况：

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（P24）

kPa；

（P24）

1、静力计算：

溢流坝坝基面校核状况静力计算表

荷载 竖向力(kN) ↓ ↑ 11520 7260 60516 2016 6745 1063 4003.89 5036.34 7432.66 水平力(kN) → ← 365.67 28399.73 10365.6 力臂 力矩(kN·m) m ↓+ -↓ 15 172800 0.75 5445 32.92 192186.7 43.25 87192 0.00 0.00 27.12 28828.56 32.25 129125.45 29.58 149478.57 40.25 299164.56 28.16 10297.27 2.57 30 72987.31 310968 1 自 2 重 3 4 扬 1 压 2 力 3 4 静1 水 2 压 3 力 动1 水 2 压力 4559.44 42.25 192636.34

2、稳定分析：

利用两种方法进行稳定分析，以确保大坝安全。 （1）、抗剪强度公式：

经计算得：K=1.53＞[K]=1.10，故满足稳定条件。

（2）、抗剪断强度公式：

经计算得：K1=3.32＞[K1]=3.0，故满足稳定条件。

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3、应力计算：

'''和?y（1）、水平截面上的边缘正应力?y

水平截面上的边缘正应力，通常采用材料力学偏心受压公式进行计算：

（P23）

式中： ——作用在计算截面以上全部荷载的铅直分力总和，kN；

——作用在计算截面以上全部荷载对截面形心的力矩总和，

kN；

——计算截面沿上下游方向的宽度，m

经计算得：

δyu=76455.87/80.5+6×619523.38/80.52=1523.37KN δyd=76455.87/80.5-6×619523.38/80.52=376.15KN

（2）、边缘剪应力

边缘剪应力的计算可取一个三角形微元体，根据力的平衡条件进行求解。具体计算公式为：

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（P23）

式中： ——计算截面处上下游坝面的水压力强度，kPa；

——上下游面坡率 经计算得： τu=7448.39kpa τd=7.86kpa

（3）、边缘正应力

边缘正应力的计算方法同边缘剪应力。具体计算公式为：

（P24）

式中： ——计算截面处上下游坝面的水压力强度，kPa；

——上下游面坡率 经计算得： δxu=37275.65kpa δxd=371.574kpa

（4）、边缘主应力 (P24) 上游坝址处： δ1u=（1+n2）δyu -n2pu=33.69kpa δ1d=（1+m2）δyd -m2pd=793.41kpa

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下游坝址处： δ2u=pu=38765.33kpa δ2d=pd=365.67kpa

三、 反弧超出段应力验算

经计算可得：

反弧段圆心距坝底的距离为：H1=14+24cos200=36.55m

反弧段与直线段切点距坝底的距离为：H2=H1-24cos530=22.15m

鼻坎超出基本剖面的距离：

L1=Rsin530+Rsin200-H2×0.75=6m

验算：L1/h=6/14=0.43＜0.5，故无需验算超出段应力条件。

四 、 溢流坝挑距的确定

根据挑距公式进行计算：

（P57）

式中：L——水舌挑射距离

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v1——坝顶水面流速，取平均流速的1.1倍，故v1=41.32；

θ——鼻坎的挑角

h1——坝顶水深的铅直投影高度，取h1=hcosθ； h2——坝顶至河床表面的高差

经计算得：L=141.6m

五 、最大冲坑水垫厚度和冲坑深度

根据公式进行计算： tk=αq0.5H0.25 t1k= tk-Hs tk——水垫厚度 t1k——冲坑深度

α——冲刷系数 （α=1.5较易冲类基岩） q——单宽流量 （q=117.6） H——上下游水位差（H=76.75） Hs——下游水深 （Hs=35.8）

计算出t1k=12.35m

L/ t1k=141.6/12.35=11.47＞2.5～5 故挑流消能形成的冲坑不会影响大坝的安全。

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第五节 坝体细部构造及地基处理

1、 坝体构造

本设计的重力坝采用实体结构，坝顶面按路面设计，在坝顶上布置排水系统和照明设备，需设防浪墙、坝顶排水管、起重机轨道、坝身排水。 2 、 坝体分缝

混凝土重力坝为防止在运用期由于温度变化发生伸缩变形和地基可能产生的不均匀沉陷而引起的裂缝，以及为了适应施工期混凝土的浇筑能力和温度控制等，常需设置垂直于坝轴线的横缝和平行于坝轴线的纵缝。

横缝的宽度取决于地基条件和温度的变化，一般取为1～2m，缝内常用沥青细毛毡或沥青玛蹄脂填充。横缝的间距，即坝段长度取决于地形、地质和气温条件，以及混凝土材料的温度收缩特性。施工时，混凝土的浇筑能力和冷却设施等因素，一般为15～20m，在此取15m。

横缝中的止水设备必须与坝基妥善连接，止水片的下端应伸入岩基30～50cm，并用混凝土紧密嵌固；沥青井也必须埋入岩基30cm，并将加热设备锚固于岩基中以防拔出。对于非溢流坝段和横缝设于闸墩中间的溢流坝段，止水片的上端必须伸到最高水位以上，沥青井的上端则须伸至坝顶，并在顶部设盖板保护。

横缝止水设备的下游宜设排水孔，以排除渗水，孔径一般为15cm。

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纵缝采用错缝，间距一般为10～15m，取为15m，浇筑块的高度一般为3～4m，错缝浇筑在坝段内没有直通到顶端纵缝，结构整体性好，可不进行灌浆。 3、 坝体排水

为了减小渗水对坝体的有害影响，降低坝体中的渗透压力，在靠近上游面处应设置排水管，将坝体渗水由排水管排入廊道，再由廊道汇集于集水井，并用水泵排向下游。

排水管至上游坝面的距离约为水头的1/5~1/25，且不小于2m。排水管间距2~3m，常用预制多孔混凝土做成，管内径为15～25cm。 4、坝体廊道

基础帷幕灌浆廊道沿纵向布设在坝踵附近，廊道上游壁到上游坝面的距离取3m。

廊道底面至基岩面的距离，宜不小于1.5倍底宽，廊道断面一般采用上圆下方的城门洞形，宽度约为2.5～3.0m，高度约为3.0~3.5m，宽度取为3m，高度取为3.5m。

基础灌浆廊道轴线也沿地形向两岸逐渐升高，纵向坡度一般不宜陡于 40°～45°。 5、 孔口设计

1)、泄水方式选择。为了使水库具有较大泄洪能力，采用开场式孔口。

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2）、流量的确定。在遇p=0.02%和p=0.1%频率洪水时，经水库调节后洪峰流量由原来的18200m3/s、14100 m3/s分别消减为6800 m3/s、6350 m3/s，溢流坝设计流量为6350 m3/s、校核流量为7150 m3/s；故下泄流量选择6800 m3/s。

3)、单宽流量的选择。坝址处基岩比较坚硬完整，坝址处河床宽约120米，综合枢纽布置及下游消能防冲要求，单宽流量去100-150 m3/sm。

4)、孔口净宽拟定。比较表1比选数据 溢流坝孔口净宽54米，假定每孔宽度9米，则孔数为6。

5）、溢流坝总长度确定。初拟中墩厚度3米、边墩厚度2米，则溢流坝总长度为54+15+4=73米。

闸墩的作用是将溢流前缘分隔为若干孔口，并支承闸门、启闭机和桥梁等传来的荷载，闸墩的平面形状应尽量减小孔口水流的侧收缩，使水流平顺的通过闸孔。闸墩头部常采用半圆形、椭圆形成流线型，以利于水流在坝面上扩散，闸墩长度应满足工作桥、交通桥及启闭机等布置要求。

6）、闸门高度确定。门高=正常蓄水位-堰顶高程+0.1～0.2=110.5-98+0.2=12.7取13米。（堰顶高程由表1比选数据 确定堰顶高程为98m）。

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