集团公司井控题库练习

钻井井控培训理论考试试题(先隐藏E列，在F列中填入正一单项选择题(每题4个选项，只有1个是正确的，将正确的选项号填入括号内)

1井喷发生后，无法用常规方法控制井口而出现敞喷的现象称为(

)。

井侵

溢流

井涌 )米以上的现象称为井喷。

2地层流体无控制地涌入井筒，喷出转盘面(

0.5

1

1.5

3通常情况下，力求一口井保持(

)井控状态，同时做好一切应急准备，一旦发生井涌和井喷能迅速做出反应

一次

二次

三次 )。

4相邻注水井不停注或未减压，很容易引发井侵井涌，甚至(

井漏

井眼缩径

井斜 )地层孔隙压力。

5钻井液中混油过量或混油不均匀，容易造成井内液柱压力(

高于

低于

减小

6井控工作包括井控设计井控装置钻开油气层前的准备工作钻开油气层和井控作业防火防爆防硫化氢的安全措施井喷 等方面。 井控技术培训 队伍管理 成本控制

7钻井施工队伍应坚持干部(

)小时值班制度，采取切实可行的措施，强化对现场的技术支撑和井控管理。

8 8压力梯度是指(

12 )压力的增加值。

16

某一深度

套管鞋深度

单位井深

9计算钻井液的静液压力时，井深数值必须依据(

)。

钻柱长度

测量井深

垂直井深 )折算成钻井液密度。

10地层压力当量钻井液密度是指把(

地层破裂压力

循环压力3

地层压力

11井深2800m,钻井液密度1.24g/cm ,下钻时存在一个1.76MPa的激动压力作用于井底，计算井底压力当量钻井液密 1.3 1.24 1.18 )的依据。

12地层压力是确定钻井液(

密度

粘度

失水 )。

13正常压力地层中随着井深的增加，地层压力梯度(

增大

不变

减小 )所形成的压力。

14上覆岩层压力是指某深度以上的(

岩石的重力

孔隙流体

岩石骨架应力)。

15当孔隙压力等于上覆岩层压力时，骨架应力(

大于零

等于零

小于零 )。

16地层破裂压力一般随着井深的增加而(

不变 17地层破裂压力是确定(

减小

增大 )的重要依据之一。

地层压力

抽吸压力

坍塌压力

18钻井过程中，配制合理的钻井液(

),平衡地层坍塌压力，防止地层失稳。

密度

粘度

含砂 )。

19地层坍塌压力指的是液柱压力由大向小到一定程度时井壁岩石发生剪切破坏造成井眼坍塌时的(

地层压力

基岩应力

液柱压力 )时的压力。

20地层漏失压力是指某一深度的地层产生(

地层破裂

钻井液漏失

岩石变形 )小得多。

21对于正常压力的高渗透性砂岩，往往地层漏失压力比(

地层坍塌压力

地层压力

地层破裂压力 )。

22大部分的压力损失发生在钻柱里和(

水眼处

地面管汇

环空内 )切力排量及流通面积。

23压力损失的大小取决于钻

柱长度钻井液密度和(

钻井液粘度

钻井液含砂量 )。

泵的功率

24产生抽汲压力的工况是(

起钻

下钻

钻进 )。

25下钻产生的激动压力能导致井底压力(

增大

减小

不变 )。

26在钻井作业中，井底压力最小的工况是(

钻进

起钻

下钻

27空井时井底压力等于( 静液压力+激动压力

)。

静液压力+环空流动力阻力 静液压力)g/cm 。 0.10~0.15 )g/cm 3 。 0.07~0.15 )。3

静液压力-抽吸压力

28油水井的钻井液密度安全附加值为( 0.01~0.05 0.05~0.10

29气井的钻井液密度安全附加值为( 0.01~0.05 0.05~0.10

30增大井底压差，机械钻速会(

不变

减小

增大

31钻井液对油气层的伤害，不能单纯以钻井液密度的高低来衡量，而应以(

)的大小和钻井液滤液的化学成

地层压力

静液压力 )。

压差

32欠平衡钻井，井底压差(

大于零 33对钻井来说，(

等于零

约等于零

)检测关系到快速安全低成本的作业甚至钻井的成败。

地层温度

地层压力

地层倾角

34只有掌握地层压力地层破裂压力和(

)等参数，才能正确合理地选择钻井液密度，设计合理的井身结构和

岩石应力 35地层的(

地层倾角

环空流动阻力

)是引起异常高压最根本最主要的机理。

压实作用 36(

构造运动

粘土成岩作用

)的作用是阻隔地层流体与外界连通，而保持高的压力状态。

生油层

储油层

运移 )预测地层压力。

37钻井前常根据地震资料利用(

机械钻速法 38 Dc指数法只适用于(

页岩密度法 )地层。

等效深度法

火成岩

泥页岩

基岩 )地层的破裂压力。

39地层破裂压力试验是为了确定(

白云岩

井底处

石灰岩

40现场地层承压能力试验可以采用分段试验的方式进行，即每钻进(

)m,就用钻进下部地层的钻井液循环

100~200

200~300

300~400 )的有关规定。

41含硫油气井应急撤离措施要遵循(

SY/T 5087含硫化氢油气井安全钻井推荐作法 SY/T 6277含硫油气田硫化氢监测与人身安全防护规定

SY/T 6137含硫化氢的油气生产和天然气处理装置作业的推荐作法 SY/T 6616含硫油气井钻井井控装置配套安装和使用规范

42按照中国石油天然气集团公司2006年5月颁发的( 《石油与天然气钻井井控规定》

)中指出，井控设计是钻井设计中的重要组成部分。

《健康安全与环境管理体系标准》 《石油与天然气井下作业井控技术规定》

《井控技术管理实施细则》

43在可能含硫化氢等有毒有害气体的地区钻井，(

)设计应对其层位埋藏深度及硫化氢等有毒有害气体的含

工程

地质

钻井液 )的条件等。

44地质设计书中所提供的井位必须符合油气井井口距离高压线及其它永久性设施

不小于(

50m

75m

150m )相差大的油气水层；

45在井身结构设计中，同一裸眼井段中原则上不应有两个以上(

温度

压力梯度

岩性

46工程设计书应根据地质设计提供的资料进行钻井液密度设计，钻井液密度以各裸眼井段中的最高( 值。 地层坍塌压力 47在钻井施工中，( 地层孔隙压力 地层破裂压力

)当量

)必须满足平衡地层压力的要求。

关井套管压力

循环总压力

钻井液密度

48按照地质设计，应提供一口井全井段预测地层压力和地层破裂压力的要求，必须建立本井全井段的(

)剖

地层压力

地层岩性

油层显示

49表层套管设计下深应满足井控安全，封固浅水层疏松地层砾石层的要求，且其坐入稳固岩层应不少于(

)

2

5

10

50中国石油天然气集团公司《关于进一步加强井控工作的实施意见》明确要求：“当裸眼井段不同压力系统的压力 管等工艺措施仍不能解除严重井漏时，应下技术套管封隔。”

0.1MPa /100m

0.3MPa/100m

0.5MPa/100m

51油层套管的材质强度扣型管串结构设计(包括钢级壁厚以及扶正器等附件)应满足固井完井井下作业及油(气) 油气水层以上( )m。 100 200 300

52为了保证钻进和起下钻过程的安全，做到井壁稳定，既不压漏地层也不会引起溢流，必须控制钻井液的(

密度

失水

静切力 )和粘度性能必须满足携带岩屑并且在循环停止时悬浮岩屑的需要。

53设计钻井液方案时，钻井液的(

密度

失水

静切力 )和井眼尺寸套管尺寸套管钢级井身结构等做详尽的了解。

54井控设计时，在选择井控设备前，需要对(

地层破裂压力

地层压力

井底压力 )的部件所确定的。

55任何防喷装置组合的额定工作压力是由组合中额定工作压力(

最高

较高

中间值

56应急计划的演练，在有“三高”油气井的地区，建设方应组织进行企地联动的应急预案的演练，每年不少于(

1

2 )。

3

57应急计划总的原则是必须(

保证井的安全

保证人员安全

保证设备安全

58根据井控工作的要求：在井场有关部位设置“逃生路线”的标志，在井场( 的要求。 下风口 值班房 上风口 )侧距井口11m~14m的地方。

)设置 “紧急集合点”的标

59液气分离器应安装在面对井架大门的井场(

左

右 )。

前

60钻井中造成溢流的根本原因是(

井底压力大于地层压力

井底压力小于地层压力 井底压力小于地层破裂压力)柱钻铤必须向井内灌一次钻井液。

井底压力等于地层压力

61起钻时，从井内每起出(

1

2

3 )从井内起出钻具的体积。

62起钻时发生溢流的显示是：灌入井内的钻井液量(

大于

小于

等于 )下入钻具的体积。

63下钻时发生溢

流的显示是：从井内返出的钻井液量(

大于

小于

等于 )。

64发生溢流后要求及时关井的目的是(

防止井塌

防止卡钻 )。

防止井漏

65发生溢流后正确的做法是(

迅速关井

循环观察

及时请示 )现象。

66发生溢流硬关井时，容易产生(

坍塌

卡钻 )。

憋泵

67发生溢流采取软关井的优点是( 容易产生水击现象

关井时间比较长

对井口冲击比较小 68关井程序中，如未安装司钻控制台，由(

关井时间比较短)通过远程控制台关防喷器。

司钻

副司钻

井架工 )时发生溢流一样。

69下尾管时发生溢流，通常的处理方法与(

起下钻杆

起下钻铤

空井 )分钟才能读取稳定的立管压力值。

70发生溢流关井后，一般情况下，要等(

1~2

3~5

10~15 )升钻井液来实现的。

71检查或消除圈闭压力的方法是，通过节流管汇，从环空放出(

1~2

5~10

10~20

72根据套管抗内压强度确定关井套压时需要考虑一定的安全系数，即一般要求关井套压不能超过套管抗内压强度的

80%

85%

90% )。

73地层所能承受的关井压力，取决于地层破裂压力梯度井深以及(

井眼尺寸 74关井操作由(

井内液柱压力

地层渗透率

)统一指挥，防止误操作。

队长

工程师

值班干部 )放喷降压

75关井后需要放喷泄压时，要通过(

节流管汇放喷管线 76对于(

压井管汇

打开防喷器

)溢流来说，更要强调及时发现溢流并迅速关井的重要性。

气体

液体

液气混合 )倍以上。

77在常温下水的密度是天然气密度的(

100

500

800 )(体积比)时，遇到火源会发生爆炸。

78天然气与空气混合浓度达到(

0.5%~1.7%

1%~8%

3%~11.8% )成正比。

79当发生岩屑气侵时，侵入天然气量与(

井径

井深

地层硬度 )。

80钻遇大裂缝或溶洞时，由于钻井液密度比天然气密度大而导致天然气侵入井内的现象称之为(

岩屑气侵

置换气侵

扩散气侵 )。 随井深自下而上逐渐降低

81钻井液发生气侵后，其密度的变化规律是( 随井深自上而下逐渐降低

全井不发生变化

全井无规律变化

82钻井液发生气侵对(

)的影响，深井小于浅井。

地层压力

井内静液柱压力

地层破裂压力 )才会使井底压力明显降低。

83在开井状态下，气体膨胀上升接近至(

套管鞋

井的中部

井口 )。

84用停泵(或停止起下钻)观察以判断井内流体是否在流动的方式来判断溢流的方法称之为(

中途测试

固化测试

流动测试

85为防止发生井下气侵而形成气柱，应尽可能减少(

)时间。

钻进

循环钻井液

停止循环时间 )。

86在关井状态下，气体在带压滑脱上升过程中可导致(

关井立压不变，关

井套压不断上升

关井立压不断上升，关井套压不变

关井立压套压不断上升

关井立压套压不断下降 87发生溢流关井后，当井口压力不断增大而达到井口允许的承压能力时，应( )。

打开防喷器

开井循环

节流泄压 )的快慢。

88关井情况下，套管压力上升的快慢反映了(

地层压力增大

环空中气柱上升

环空中油上升 )。

89关井时，随着气柱的上升，井内钻井液的液柱压力(

会增大

会减小

不发生变化

90在处理关井后天然气上升的过程中，体积法(容积法)的原理是通过( 为保证井底压力略大于地层压力，环空静液压力减小值通过增加套压补偿。

)释放钻井液，使气体膨胀，环空

放喷阀

节流阀

压井管汇 )。

91在处理关井后天然气上升的过程中，立管压力法适用于(

钻头水眼被堵死时 钻具被刺漏

钻头位置在气体之上 钻头在井底且水眼畅通

92在整个压井施工过程中，要求作用于井底的压力等于或略大于(

)。

上覆岩层压力

基岩应力

地层压力 )之和。

93在关井条件下，井底压力等于钻柱内静液压力与(

关井套管压力

关井立管压力

地层压力 )的立管压力。

94初始循环压力是指压井钻井液(

刚开始泵入钻柱时

进入钻柱过程中

进入环空过程中 95终了循环压力是指压井钻井液(

返到地面时 )的立管压力。

进入钻柱过程中

进入环空过程中

到达套管鞋处

96溢流量越大，压井过程中(

)越高。

立管压力 97发生溢流后，(

套管压力

泵压

)和压井液的量与井眼几何尺寸有关。

地层压力的大小

钻井液的粘度

钻井液液的密度 )。

98司钻法压井第一循环周结束后，停泵关节流阀，此时的套管压力等于(

初始循环压力

关井立管压力

关井套管压力 )。

99关井后，如果立管压力大于零，套管压力大于零，这时应(

压井

开井

循环观察

100平衡点法适用于井内钻井液喷空后的天然气井压井，要求井口条件为防喷器完好并且关闭，及(

),天

井内无钻具 101压回法适用于(

钻具在井口 )时的溢流。

钻具在套管内

钻进

起下钻杆

起下钻铤 )进行压井。

102在空井情况下发生溢流后，不能再将钻具下入井内时，可采用(

司钻法

工程师法

立管压力法 )

103采用体积法进行压井时，当气体到达井口后，应(

边注重钻井液边放气 待注入钻井液沉落后，再释放气体

先放气体，后注钻井液 打开节流阀迅速放喷)。

104由于气侵导致的溢流，若不及时关井仍循环观察，关井后的立管压力就有可能包含(

抽汲压力

激动压力

圈闭压力 )的溢流。

105排除溢流保持钻井液罐液面不变的方法适于(

油气

油水

气水 )

。

106小井眼与常规井眼相比井控的难度(

大

小

相同 )。

107利用循环过程中的环空压力损失来控制地层压力的方法叫(

司钻压井法

动态压井法

置换法

108水平井关井一般宜采用(

)程序进行关井，以减少对地层的冲击效应。

软关井

硬关井

司钻法

109水平井下钻进入水平井段时，侵入流体向上移动进入斜井段，井底压力(

)。

增大

不变

减小

110欠平衡钻井是指人为的将钻井流体静液(气)柱压力设计成低于所钻地层( 与处理的方式. 孔隙压力 上覆岩层压力 破裂压力

),使地层流体有控制地进入井筒

111欠平衡钻井施工时通过(

)和节流管汇控制井底压力，允许地层流体进入井内。

液气分离器

旋转防喷器

环形防喷器 )。

112实施油气井压力控制技术所需的专用设备管汇专用工具仪器和仪表等统称为(

节流管汇

防喷器

井控设备 )。

113下列关于井控设备的功能叙述正确的是(

关井动作迅速 操作方便

能够关闭井口，密封钻具内和环空的压力

现场维修方便 114钻井作业中，( )属于专用井口压力控制设备。

钻井液罐液面监测仪 115下列井控设备中(

防喷器

起钻自动灌浆装置

)属于常规井控作业设备。

灭火设备

井下安全阀

起钻自动灌浆装置 )。

116液压防喷器与采用纯机械传动的防喷器比较其主要优点是(

能够预防井喷

关井动作迅速且操 作方便

壳体机械强度高 )秒内完成。

117按行业标准SY/T5964规定，闸板防喷器关闭应能在等于或小于(

15

20

35

118按石油天然气行业标准SY/T 5053.1《地面防喷器及控制装置》规定，我国液压防喷器的额定工作压力级别最低

7MPa

14MPa

21MPa )。

119液压防喷器的最大工作压力是指防喷器安装在井口投入工作时所能承受的最大(

地层压力

立管压力

液控压力 )是液压防喷器的两项主要技术参数。

120液压防喷器的公称通径与(

最大工作压力

闸板尺寸

生产厂家 )。

121液压防喷器的公称通径是指防喷器的(

闸板尺寸

胶芯内径

上下垂直通孔直径 )。

122液压防喷器产品代号中“FH”所表述的含义是(

环形防喷器

闸板防喷器

单闸板防喷器

123通常情况下，为保证作业现场的安全，将防喷器组中全部防喷器关闭液量及液动放喷阀打开液量增加( 。 25% 50% 80% )相匹配，以确保封井可靠。

124防喷器压力等级的选用应与裸眼井段中最高(

地层压力

破裂压力

坍塌压力 )无细扣对焊钻杆接头，强行起下钻具。

125环形防喷器在蓄能器控制下，能通过(

18°

45°

75° )开启腔，推动活塞下行实现开井。

126环形防喷器开启时，高压油从壳体上部油口进入活塞(

上部

下部

中部 )块铸钢支承筋与橡胶硫化而成。

127锥形胶芯环形防喷器，胶芯由(

10~14

12~20

12~30 )。

128目前锥形胶芯环形防喷器的壳体与顶盖连接有二种形式既螺栓连接和(

法兰连接

卡箍连接

焊接

129球形胶芯环形防喷器胶芯呈半球状，它是由(

)块沿半球面呈辐射状配置的弓形支承筋与橡胶硫化而成

10~14

12~20 )。

12~30

130球形胶芯环形防喷器胶芯呈(

圆台状

圆球状

半球状 )MPa。

131环形防喷器正常关井油压不允许超过(

8.4

10.5

15 )秒。

132FH28—35环形防喷器关井时间(

3-8

5 )。

大于30

133环形防喷器在封井状态，可(

慢速转动钻具

慢速上下活动钻具

快速上下活动钻具 )。

134环形防喷器的胶芯应放置在干燥常温的暗室内，环境温度要求恒温(

-20℃

0℃ )

27℃

135空井时，可用下述哪种闸板封井(

5〞半封闸板

全封闸板

变径闸板 )。

136安装闸板防喷器时，需配装的半封闸板规格是依据(

钻铤直径 137单面闸板是(

技术套管直径 )翻面使用的。

使用的钻杆直径

能

不能

高压情况下能 )以及一副半封闸板。

138双闸板防喷器通常安装一副(

自封

环形

变径 )。

139为了使闸板防喷器实现可靠的封井，必须保证其良好密封的部位有(

二处

三处

四处 )实现的。

1402FZ28—35闸板防喷器的关井与开井动作是靠(

电动

液压

手动 )旋转。

141旋转式侧门由上下铰链座限定其位置，当卸掉侧门的紧固螺栓后，侧门最大可绕铰链座做(

45°

60°

120° )。

142打开或关闭闸板防喷器侧门时，控制该闸板防喷器的换向阀应处于(

开位

关位

中位 )圈。

143闸板防喷器关井后进行手动锁紧，若锁紧圈数为23圈，则开井解锁圈数为(

20

22 )。

23

144闸板手动解锁的操作要领是(

顺旋，到位

顺旋，到位，回旋

逆旋，到位 )。

145手动关井时，先将远程控制台上的换向阀手柄迅速扳至(

开位

关位

中位 )。

146遥控关闭闸板防喷器时，同时扳动气源总阀和控制该防喷器的换向阀不少于(

2秒

5秒

20秒

147闸板防喷器侧门内腔与活塞杆间的密封圈分为两组，一组密封井内流体，一组密封液控油压，两组密封圈安装方

重叠

垂直

相同 )并经常观察有否钻井液或油液流出。

148闸板防喷器投入使用时，应卸下(

二次密封内六方螺钉 149半封闸板关井后(

锁紧装置 )转动钻具。

侧门螺栓

可以快速

可以中速

可以慢速 )检查闸板是否全部打开。

150液压闸板防喷器开井操作完毕后，应到(

井口 151旋转防喷器是用于(

远程控制台 )的动密封装置

司钻控制台

近平衡钻井

欠平衡钻井

常规钻井 )实现

的。

152FX18-10.5/21型旋转防喷器对胶芯的密封靠(

胶芯预紧力

井内油气压力

远程控制台的油压

153使用FX18-10.5/21型旋转防喷器下钻时，应先使钻具插入胶芯总成接上钻头或其它工具再将钻具和旋转总成同 卡在槽内),转动卡扣筒( )左右，插入两个定位销，继续下钻。 30° 45° 60°

154欠平衡钻井时，当钻具悬重(

)井内油气压力对钻具的上顶力时，不再用加压装置，按正常下钻作业下完

大于

小于

等于 )。

155下列关于FX18-10.5/21旋转防喷器的使用叙述正确的是(

旋转防喷器安装在井口任何位置。 钻进时，应保证设备的循环冷却水不间断。

起下钻时，应保证设备的循环冷却水不间断。 旋转总成与胶芯总成内孔，允许各式钻头通过。 156使用旋转防喷器应配套的钻杆类型是( )。

外加厚接头钻杆

内加厚接头钻杆

90°坡度接头钻杆 )使用。

157旋转环形防喷器(RSBOP)可代替(

环形防喷器

变径闸板防喷器

半封闸板防喷器 )

158旋转防喷器工作动压力比工作静压力(

相等

大

小 )提供的。

159防喷器动作所需液压油是由(

控制装置

遥控装置

辅助遥控装置

160FKQ640-7型控制装置属于(

)类型。

电控液

气控液

液控液

161当10.5MPa的压力油不能推动闸板防喷器关井时，可操纵(

)使蓄能器里的高压油直接进入管汇中，利用

旁通阀

泄压阀

减压阀 )上完成的。

162气控液型控制装置液压能源的制备压力油的调节与其流向的控制等工作是在(

远程控制台

司钻控制台

压力补偿装置 )升。

163FKQ640-7型控制装置的蓄能器公称总容积为是(

320

400

480 )MPa。

164FKQ640-7型控制装置，管汇溢流阀调定开启压力(

21

24

34.5 )滴为宜。

165电泵柱塞密封装置不应压得过紧，应保持油液微溢，以每分钟滴油(

1—2 166额定工作压力21MP

3—4

5—10 )±0.7MP 。

的蓄能器,预充氮气压力为(

5 167安装(

7

9

)可以改善控制装置在寒冷地区的工作条件。

报警装置

氮气备用系统.

压力补偿装置

168在控制环形防喷器的管路上安装( 钻井安全。

),会减少环形防喷器胶芯的磨损，并且使胶芯在过接头后迅速复位

报警装置

氮气备用系统.

压力补偿装置

169控制装置在“待命”工况时，电源开关合上，电控箱旋钮转至(

)。

手动位

中位

自动位 )MPa。

170FKQ640-7型控制装置正常工作时，蓄能器压力在(

8.4-17.5

10.5-21

19-21 )。

171电泵启动后蓄能器压力表升压很慢的原因是(

进油阀关死

蓄能器充气压力高

管路刺漏 )。

172蓄能器充油升压后，油压稳不住，压力表不断降压的原因是( 三位四通转阀手柄 油箱油量极少或无油 未

扳到位

吸入滤清器堵死

173蓄能器装置带负荷运转时，手动启动电泵后蓄能器压力表油压正常情况下应(

)。

迅速升至7MP

缓慢升至7MP

迅速升至10.5MP )。

174当蓄能器预充气压力降低，蓄能器达到额定工作压力时的充油量比正常预充气压力下的充油量(

增加

不变

降低 )连接。

175套管头是套管与井口装置之间的重要连接件，它的下端与(

完井井口装置

表层套管

四通 )。

176套管头的工作压力与防喷器的工作压力应(

大一级别

小一级别 )表示。

一致

177套管头的代号用字母(

T

G

TGT

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