单层工业厂房课程设计1

单层工业厂房结构课程设计

《单层工业厂房结构设计》

目 录

一、设计方案和主要结构构件选用............................................... 2 二、计算简图及柱截面尺寸确定 .................................................. 5 三、荷载标准值计算 ...................................................................... 7 四、排架内力分析 ........................................................................ 11 五、内力组合 ................................................................................ 20 六、柱截面设计 ............................................................................ 26 七、牛腿设计 ................................................................................ 30 八、柱的吊装验算 ........................................................................ 33 九、基础设计 ................................................................................ 36

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一、设计方案和主要结构构件选用

1.1 工程概况

某厂装配车间为一单跨钢筋混凝土厂房，跨度为18+24米，长度为108米，轨顶标高为12.0米，厂房设有天窗，采用两台30t/5t中级工作制吊车。屋面防水层采用聚氨酯防水胶，维护墙采用240mm厚双面清水墙，钢门窗，混凝土地面，室内外高差为150mm，建筑剖面图详见图1.

1.2 结构设计资料

自然条件：基本风压值为0.70KN/m2。

地质条件：自然地坪下0.5m内为填土，填土下层4m内为中砂（承载力设计值为250 kN/m2）；底下水位-4.5，无腐蚀性。

1.3 厂房平面图和剖面图

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1.4 厂房标准构件选用情况 1.4.1 屋面板

采用1.5X6m预应力钢筋混凝土屋面板，板自重（包括嵌缝在内）标 准值为1.4kN/m2。

1.4.2 天沟板

天沟板自重标准值为17.4KN/块（包括积水重）。 天窗架

门窗钢筋混凝土天窗架，每根天窗架支柱传到屋架的自重荷载标准 值为27KN。

1.4.3 屋架

采用预应力钢筋混凝土折线型屋架，自重标准值为132.5KN/榀。

1.4.4 屋架支撑

屋架支撑的自重标准值为0.05kN/m2

1.4.5 吊车梁

吊车梁为先张法预应力钢筋混凝土吊车梁，吊车梁的高度为 1200mm，自重标准值为45N/根。轨道及零件重标准值为1kN/m， 轨道及垫层高度为200mm。

1.4.6 连续梁及过梁

均为矩形截面，尺寸详见图集。

1.4.7 基础梁

基础梁尺寸；基础梁为梯形截面，上顶面宽300mm，下底面宽 200mm，高度500mm。

1.5 材料选用 1.5.1柱

混凝土：采用C20~C30；

钢筋：纵筋Ⅲ级，箍筋I级。 1.5.2 基础

混凝土：采用C20；

钢筋：采用HRB335级钢。 1.5.3 屋面做法

大型屋面板上抹20厚1：3水泥砂浆找平层，在找平层上做2.5mm 厚聚氨酯防水层。

1.6 屋面或则在标准值的取值

q?0.4kN/m2

1.7 相关建筑材料的基本数据

3kN/m 钢筋混凝土容重 25 3kN/m 水泥砂浆容重 20

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3kN/m 石灰水泥混合砂浆容重 19

240厚双面清水墙 4.56 kN/m2

钢门窗自重 0.45 kN/m2 聚氨酯防水层自重 0.30kN/m2 找平层自重 0.40kN/m2

图1.1 建筑剖面图

二、计算简图及柱截面尺寸确定

2.1 计算上柱高及柱全高

根据任务书的建筑剖面图：

上柱高Hu=柱顶标高-轨顶标高+轨道构造高度+吊车梁高 =12.4-10+1.2+0.2=3.8m

全柱高H=柱顶标高—基顶标高=12.4-（-0.5）=12.9m

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下柱高Hl=H-Hu=12.9-3.8=9.1m λ= Hu/H=3.8/12.9=0.295

2.2 初步确定柱截面尺寸

根据柱的高度、吊车起重量及工作级别等条件，可确定柱的截面尺寸，见表2.1。

表2.1 柱截面尺寸及相应的计算参数 计算参面积惯性矩自重数 截面尺寸/mm 24 /mm /mm /?kN/m? 柱号 矩400?400 1.6?105 21.3?108 4.0 上柱 A，C 4.69 下柱 I400?900?100?150 1.875?105 195.38?108 矩400?600 2.4?105 72?108 6.0 上柱 B 4.94 下柱 I400?1000?100?150 1.975?105 256.34?108 验算初步确定的截面尺寸

H9100?400mm=b(可以）对下柱截面宽度l?

2222H9100?758mm?h?900mm(可以) 对于下柱截面高度，有吊车时l?12121.5H1.5?12.9?103??774mm?h?900mm(可以) 无吊车时2525排架计算单元和计算简图如下图所示。

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图2.1 计算单元和计算简图

三、荷载标准值计算

3.1 恒载

3.1.1 屋盖结构自重

2.5mm厚聚氨酯防水层 0.30kN/m2

24N/m20m厚1：3水泥砂浆找平层 0.k 24N/m预应力混凝土屋面板（包括灌缝） 1.k

屋盖支撑 0.05kN/m2

2.15?1.2?2.58kN/m2 天沟板 1.2×17.4=20.88kN

天窗 1.2×36=43.2kN 屋架自重 1.2×106=127.2kN G1=2.58×6×12+20.88+43.2+127.2×0.5=313.44kN

e1?hu400?150??150?50mm 227

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3.1.2 柱自重 A、C柱

上柱 G4A= G4C =1.2×4×3.8=18.24kN 下柱 G5A= G5C =1.2×4.69×9.1=51.21kN

e4A?250mm e5=0

B柱

上柱 G4B=1.2×6×3.8=27.36kN 下柱 G5B=1.2×4.94×9.1=53.94kN

e5=0 e4B?0mm

3.1.3 吊车梁及轨道自重

G3=1.2×（44.2kN+6m×1kN/m）=60.24kN

e3A=300mm e3B=750mm 各项恒荷载作用位置如图3.1所示。

图3.1 荷载作用位置图(单位:kN）

3.2 屋面活荷载标准值

由《荷载规范》可知，不上人屋面均不活荷载为0.4 KN/m2，不大于基本雪压，屋面活荷载在每侧柱顶产生的压力为

Q1?1.4?0.4?6?12?40.32kN

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e1?50mm

Q1的作用位置与G1作用位置相同，如图3.1所示。

3.3 风荷载

某地区的基本风压wo=0.55kN/m2，对q1,q2按柱顶标高12.4m考虑，查规范得?z?1.067，对Fw按天窗檐口标高14.3考虑，查规范得?z?1.12。屋顶标高15.99m考虑，查规范得?z?1.255。天窗标高19.86m考虑，查规范得

?z?1.247。风载体型系数?s的分布如图下

图3.2 风荷载体型系数及排架计算简图

则作用于排架计算简图(图3.2）上的风荷载设计值为：

q1k??Q?s?zw0B?1.4?0.8?1.067?0.55?6?3.94kN/m(?)q2k??Q?s?zw0B?1.4?0.4?1.067?0.55?6?1.97kN/m(?)Fw??Q[(?1s??2s)?h1??4)?z?(?3ssh?z2]w?1.4?[(0.8+?0.4)?1.120+(0.6+0.5+?0.6+?0.2)=55.97KNz0

?(14.)3-11?.21.642)?m(+1(5-.09.92-+104..43)m

1.249?0(10?9..5856K-21N5/?.m99)6m.0]m1.

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3.4 吊车荷载

表3.1 吊车参数 吊小吊车宽轮吊车吨位车总重 车重 度B 距K （t） Pmaxk （kN） Pmink （kN） （kN） （kN） （mm） （mm） 20/5 225 77.2 5600 4400 202 60 根据B与K及支座反力影响线，可求得

图3.3 吊车荷载作用下支座反力影响线

3.4.1 吊车竖向荷载

由公式求得吊车竖向荷载设计值为：

Dmax,k??QPmax(y1?y2?y3?y4)

=1.4×202×（1+0.267+0.8+0.067）=603.5KN

DPminPD60min?max??603.5?179.3KN max202e3=750—800÷2=350mm

3.4.2 吊车横向水平荷载

作用于每一个轮子上的吊车横向水平制动力为：

T?14?(Q?g)?1 4?0.1?(200kN?77.2kN)?6.93kN作用于排架柱上的吊车横向水平荷载设计值为：

Tmax??QT?yi?1.4?6.93?2.134?20.7KN

其作用点到柱顶的距离

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y=Hu?he?3.8?1.2?2.6m,y/Hu?2.6?0.684 3.8四、排架内力分析

4.1 恒载作用下排架内力分析

该厂房为两跨等高排架，可用剪力分配法进行排架内力分析。其中柱的剪力分配系数?i计算，见表4.1。

表4.1 柱剪力分配系数 柱别 n?IuIl ??HuH n?0.109,??0.295 n?0.281,??0.295 C0?3[1??3(1n?1)] ??H3C0EIl C0?2.48,??2.06?10 ?i?1?i?1?i A、C 柱 ?11H3EH3E??0.286 B 柱 C0?2.815,??1.38?10?11??0.428 在G1作用下：

G1?G1?313.44KN G2?G3?G4A?78.48KN G3?G5A?53.18KN G4?2G1?652.32KN

G5?G4B?2G3?147.84KN G6?G5B?53.94KN

M1=G1e1=313.44?0.05=15.672kN?m

M2=(G1?G4A)e4A-G3e3=(313.44?18.24)?0.25-60.24?0.3=64.848kN?m 对A、C柱，已知n?0.109,??0.295由规范公式：

111??2(1?)1?0.2952(1?)33n0.109C1?????2.122

11221??3(?1)1?0.2953(?1)n0.10931??231?0.2952C3?????1.132

21??3(1?1)21?0.2953(1?1)n0.109因此，在M1和M2共同作用（即在G1作用下）柱顶不动铰支承的反力

RA?R1?R2?C1M1M?C22?8.27kN HH11

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RC??8.27kN

图4.1 恒载作用下排架内力图

4.2 在屋面活荷载作用下排架内力分析

4.2.1 AB跨作用屋面活荷载

排架计算简图如图2.1a所示，其中Q1=40.32KN，它在柱顶及变阶处引引起的力矩为：

M1A?40.32?0.05?2.016kN?m

M2A?40.32?0.25?10.08kN?m

M1B?40.32?0.15?6.045kN?m

对A柱，C1=2.122，C3=1.132

RA?M1AM2.016?2.122?10.6?1.132C1?2AC3??1.26kN HH12.9对B柱，C1=1.721

M1B6.045?1.721C1??0.806kN H12.9则排架柱顶不动铰支座总反力为：

RB?R?RA?RB?1.26?0.806?2.066kN

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将R反向作用于排架柱顶，计算相应的柱顶剪力，并与柱顶不动铰支座反力叠加，可得屋面活荷载作用于AB跨时的柱顶剪力，即

VA?RA??AR?1.26?0.286?2.066?0.669kN VB?RB??BR?0.806?0.428?2.066??0.078kN

VC???CR??0.286?2.066??0.590kN

图4.2 AB跨作用屋面活荷载时排架内力图

4.2.2 BC跨作用屋面活荷载

由于结构对称，且BC跨与AB跨作用的荷载相同，故只需将图4.2中个内力图的位置及方向调整一下即可，如图4.3所示。

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图4.3 BC跨作用屋面活荷载时排架内力图

4.3 吊车荷载作用下排架内力分析 4.3.1 Dmax作用在A柱

A柱：Mmax,k?Dmax,ke3?603.5?0.3?181.05kN?m

B柱：Mmin,k?Dmin,ke3?179.3?0.75?134.48kN?m

M181.05KN.m?1.132??15.89KN 对A柱C3?1.132 RA??AC3??H12.9m31??2?1.285 对B柱C3??21??3(1?1)nM134.K45Nm.??1.28?513K.4N0 ) RB?BC( 3H12.m9R?RA?RB??15.89KN?13.40KN??2.49KN( )

排架各柱顶剪力分别为：

VA?RA??AR??15.89KN?0.286?2.49KN??15.18KN( ) VB?RB??BR?13.40KN?0.429?2.49KN?14.47KN( )

VC???CR?0.286?2.49KN?0.71KN( )

排架各柱的弯矩图，轴力图和柱底剪力值如图4.4所示。

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图4.4 Dmax作用A柱时排架内力图

4.3.2 Dmax作用在B柱左

MA?Dmine3?179.26kN?0.3m?53.78kN.m MB?Dmaxe3?603.50kN?0.75m?452.63kN.m

柱顶不动铰支座反力RA，RB及总反力R分别为：

RA??MA53.78KN.mC3???1.132??4.72KN( ) H12.9mM452.63KN.mRB?BC3??1.285?45.09KN( )

H12.9mR?RA?RB??4.72KN?45.09KN?40.37KN( )

各柱顶剪力分别为：

VA?RA??AR??4.72KN?0.286?40.37KN??16.27KN( ) VB?RB??BR?45.09KN?0.429?40.37KN?27.77KN( )

VC???CR??0.286?40.37KN??11.55KN( )

排架各柱的弯矩图，轴力图及柱底剪力值如图4.5所示

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4.3.3 Dmax作用在B柱右

Dmax作用B柱左时排架内力图 图4.5

根据结构对称性及吊车吨位相等的条件，内力计算与Dmax作用于B柱左的情况相同，只需将A，C柱内力对换并改变全部弯矩及剪力符号，如图4.6所示。

图4.6 Dmax作用B柱右时排架内力图

4.3.4 Dmax作用于C柱

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同理，将作用于A柱情况的A，C柱内力对换，并注意改变符号，可求得各柱的内力，如图4.7所示。

Dmax作用C柱时排架内力图 图4.7

4.3.5 Tmax作用在AB跨柱

对A柱 n?0.109,??0.287 a=（3.8-1.2）/3.8=0.632 对A柱C5?0.629，则

RA??TmaxC5??20.7?0.629??13.02kN

对B柱C5?0.69，则

RB??TmaxC5??20.7?0.69??14.3kN

排架柱顶总反力R为：

R?RA?RB??13.02?14.3??27.32kN 各柱顶剪力为：

VA?RA??AR??13.02?0.286?27.32??5.23kN VB?RB??BR??14.3?0.428?27.32??2.55kN

VC???CR?0.286?27.32?7.79kN

Tmax作用在AB跨的M图、N图如图4.8所示。

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图4.8 Tmax作用于AB跨时排架内力图

4.3.6 Tmax作用在BC跨

由于结构对称及吊车吨位相等，故排架内力计算与Tmax作用AB跨情况相同，仅需将A柱与C柱的内力对换，如图4.9所示。

图4.9 Tmax作用于BC跨时排架内力图

4.4 风荷载作用下排架内力分析

4.4.1 左吹风时

对A、C柱 n?0.109,??0.287

11[1??4(?1)][1?0.2874(?1)]33n0.109C11????0.329 31181??(n?1)]8[1?0.2873(?1)]0.109RA??q1HC11??3.94?12.9?0.329??16.72KNRC??q2HC11??1.97?12.9?0.329??8.36KN

R?RA?RB?FW??16.72?8.36?55.98??81.06kN

各柱顶剪力分别为:

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VA?RA??AR??16.72?0.286?81.06?6.46kN VC?RC??CR??8.36?0.286?81.06?14.82kN

VB???BR??0.428?81.06??34.69kN

风从左向右吹风荷载作用下的M、N图如图

图4.10 左吹风时排架内力图

4.4.2 右吹风时

计算简图如4.11a所示。将图4.10b所示A,C柱内力图对换且改变内力符号后可得，如图4.11b所示。

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图4.11 右吹风时排架内力图

五、内力组合

内力组合按式（2.5.19）~式（2.5.21）进行。除Nmax及相应的M和N一项外，其他三项均按式（2.5.19）和式（2.5.20）求得最不利内力值；对于Nmax及相应的M和N一项，II?II和III?III截面均按（1.2SGk?1.4SQk）求得最不利内力值，而I?I截面则是按式（2.5.21）即（1.35SGk?SQk）求得最不利内力。 对柱进行裂缝宽度验算时，内力采用标准值。

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柱号及正向内力 荷载类别 序号 I?I 恒载 ① 表5.1 A柱内力设计值汇总表 屋面活载 吊车竖向荷载 吊车水平荷载 Dmax Dmax在Dmax在在B柱DmaxTmax在ABTmax在AB跨 BC跨 A柱 B柱左 在C柱 跨 BC跨 右 ② ③ ④ ⑤ ⑥ ⑦ ⑧ ±9.11风荷载 左风 ⑩ 右风 11 ○⑨ M 15.86 0.526 2.242 -57.49 -61.6 43.74 -2.66 N 331.68 40.32 N 391.92 50.4 0 M -49.17 -12.1 2.74 0 M 25.91 -4.8 9.29 N 443.13 0 50.4 V II?II III?III 8.27 0.8 0.72 0 123.56 603.5 -14.13 603.5 -15.18 0 0 0 -7.82 43.74 -2.66 0 0 179.26 -153.33 148.5 -9.03 0 0 179.26 -16.27 11.55 -0.71 -70.26 0 0 0 0 52.99 -70.26 ±9.11 ±29.6 0 0 0 0 ±149.88 ±100.49 246.45 -354.39 0 0 0 0 44.57 －40.2 ±15.47 ±7.79 52.99 ±29.6 注：M单位(kN?m)，N单位kN，V单位kN。

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表5.2 A柱内力组合表 截面 M +Mmax及相应的N,V -Mmax及相应的N,V Nmax及相应的M,V ①54.04 ①+0.9[②+125.7 +0.9[0.8(⑤-117.8 ①+0.9[②+③+0.9(⑥++⑦)+0.9⑨③+0.9⑥] ⑨)+⑩] 377.04 331.68 377.04 11] +○①+0.9[③+0.8(④+⑥)+0.9⑨+⑩] 145.42 826.44 474.21 877.65 ①+0.9[③58.95 +0.8×（⑥+④）+0.9⑧+341.81 ⑩] 679.6 43.09 ①+0.9[②+0.8(⑤+⑦)+0.9⑧11] +○Nmin及相应的M,V ①+0.9[③+0.9(⑥+⑨)+⑩] ①+0.9[0.9(⑦11] +⑨)+○MK, NK 91.33 备注 125.24 331.68 -138.53 I?I N M 276.4 II?II N M N V ①+0.9[②+0.8(⑤+⑦)+0.9⑨11] +○-154.8 566.35 -537.1 617.56 -53.39 -380.56 493.87 -36.12 ①+0.9× ④ ①+0.9×④ 62.03 935.07 13.19 986.28 -5.39 12.51 757.24 -2.87 391.92 457.74 443.13 III?III MK NK VK ①+0.9[③+0.9(⑥+⑨)+⑩] 64.7 330.04 369.28 47.2 注：M单位(kN?m)，N单位kN，V单位kN。

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表5.3 B柱内力设计值汇总表 屋面活载 吊车竖向荷载 柱号及正向内力 荷载类别 恒载 作作用在 用在 AB跨 BC跨 ② -7.86 50.4 -7.86 50.4 ③ 7.86 50.4 7.86 50.4 DmaxDmaxDmax吊车水平荷载 DmaxTmaxTmax风荷载 左风 ⑩ 右风 11 ○作用 在A柱 ④ 54.87 0 序号 ① 作 用在 B柱左 ⑤ 作 用在 B柱右 ⑥ 作 用在 C柱 ⑦ 作 用在 AB跨 ⑧ 作 用在 BC跨 ⑨ M I?I 0 105.34 -105.34 -54.87 ±19.29 0 0 0 ±19.29 132.54 -132.54 0 N 654.24 0 0 0 -132.54 M II?II 0 -79.58 -347.29 347.2 179.26 603.5 603.5 79.58 ±19.29 179.26 ±19.29 132.54 0 0 N 774.72 0 0 23

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M 0 -8.46 50.4 -0.073 8.46 50.4 0.073 51.83 179.26 14.44 -95.04 603.5 27.72 95.04 -51 .83 ?184.46 ?184.46 449.95 -449.95 603.5 179.26 0 0 ?18.15 III?III N 828.66 0 34.88 0 -34.88 V 0 -27.72 -14.44 ?18.15 注：M单位(kN?m)，N单位kN，V单位kN。

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表5.4 B柱内力组合表 截面 I?I M N +Mmax及相应的N,V ①+0.9[③ +0.9(⑤+227.31 ⑧)+⑩] 699.6 -Mmax及相应的N,V ①-227.31 +0.9[②+0.9(⑧+11] ⑥)+○699.6 II?II M N ①+0.9[③ +0.9(⑧+⑥) 423.29 +⑩] 1308.92 ①+0.9[③+0.8×（⑥+④）+0.9⑧+⑩] 667.73 ①+0.9[②+0.9(⑤+11] ⑨)+○-423.29 1308.92 -667.73 1437.61 -36.6 -476.95 1125.51 -26.14 M N V MK NK VK ①+0.9[②1437.61 +0.8(⑤+36.6 ⑦)+0.9476.95 1125.51 11] ⑧+○ Nmax及相应的M,V ①171.29 +0.7[②+③+0.9724.8 (⑤+⑨) +⑩] ①0 +0.8× (⑤+1740.32 ⑥) ①0 +0.81794.26 × (⑤+0 ⑥) 0 1380.26 0 Nmin及相应的M,V ①210.04 +0.9[0.9(⑤+⑩)+ ⑧] 654.24 MK, NK 备注 ①+0.9[0.9⑧+⑩] 134.91 774.72 ①+0.9(0.9⑨+⑩) 554.37 828.66 46.09 395.97 690.55 32.92 III?III4 26.14 注：M单位(kN?m)，N单位kN，V单位kN25

单层工业厂房结构课程设计

六、柱截面设计

6.1 A柱的截面设计

6.1.1 柱在排架平面内的配筋计算

表6.1 柱在排架平面内的计算参数 ?1 截内力组 eie0 面 h0 1--1 3--3 M N M N M N 125.24 331.68 377.59 474.21 877.65 540.32 -537.1 617.56 869.7 360 860 860 397.59 570.32 899.7 1 1 1 9.1 9.1 7.6 l0 h 400 900 900 0.96 1.05 1.05 ?2? 1.22 1.12 1.07 注 1. e0?M/N,ei?e0?ea,ea?20、h/30的较大者，考虑吊车荷载 2. l0?2.0Hu(上柱） ，l0?1.0Hl,不考虑吊车荷载时，l0?1.5H。 3. .??[1?l1 (0)2?1?2],对于单厂为有侧移结构1400ei/h0h 截面 1-1 3-3 表6.2 柱在排架平面内的配筋计算 ei?h0b ? e x 内力组 偏心 情况 125.24 M 397.59 1.22 645.1 58 198 大偏331.68 N 压 474.21 M 877.65 570.32 1.12 1048.8 139.473 大偏N 7 压 -537.1 M 1.07 1372.7 108 473 大偏617.56 899.7 N 压 综上所述:下柱截面选用5Ф22（1900mm2） 6.1.2 柱在排架平面外的承载力验算

上柱，Nmax =331.68kN,考虑吊车荷载时，按规范有

As?As(mm2) 计算 1070.1 1320 1597.3 实配 3Ф22 （1140） 4Ф22 （1520） 5Ф22 （1900） 'l07600??19 b40026

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由规范知??0.78

Nu??(fcAc?2fyAs)?0.78?(14.3?400?400?2?300?1140)?2318.16kN?Nmax=331.68kN

下柱Nmax=877.65,当考虑吊车荷载时，按规范有

I?Il?19.538?109mm4A?1.875?105mm2Il19.538?109 i???322.804mmA1.875?105l09100??28,则??1.0i322.804Nu??(fcAc?2fyAs)?1.0?(14.3?1.875?105?2?300?1900)?3821.25kN?Nmax?877.65kN 故承载力满足要求。 6.1.3 裂缝宽度验算

上柱As=1140mm2,下柱As=1900mm2,Es=2.0?105N/mm2；构件受力特征系数

?cr?2.1；混凝土保护层厚度c取25mm。验算过程见表6.3。

相应于控制上、下柱配筋的最不利内力组合的荷载效应标准组合为：

柱截面 内力 标准值 表6.3 柱的裂缝宽度验算表 上柱 91.33 276.4 330.4 0.014 2下柱 341.81 679.6 503 0.021 1 913 0.523 Mk?kN?m? Nk?kN? e0?MkNk?mm? ?te?As0.5bh??bf?b?hf ?s?1?1?l0???4000e0h0?h? 1.1 523.44 0 e??se0?h2?a?mm? ?f??hf??bf??b?/bh 2??h0??z??0.87?0.12?1??f????h0??e??????mm? 27

292.75 704.7

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?sk?Nk(e?z)(N/mm2) zAs0.65ftk 191.1 105.73 ψ=1.1??te?sk0.61 0.511 0.07?0.3满足要求 wmax??cr??skEs(1.9c?0.08deq?te) 0.21?0.3 满足要求 6.1.4 柱箍筋配置 非地震区的单层厂房柱,其箍筋数量一般由构造要求控制.根据构造要求,上、下柱均选用Ф8@200箍筋。

6.2 B柱截面设计 6.2.1上柱配筋计算

由内力组合表可见，上柱截面有四组内力，取h0＝600－40＝560mm，附加弯矩ea=20mm（等于600／300），四组内力都为大偏心，取偏心矩较大的的一组．即：

M=227.31kN.m N=699.6kN 吊车厂房排架方向上柱的计算长度 l0=2X3.8m=7.6m。

eo=M/N=227.31/699.6=325mm,ei=e0+ea=325+20=345mm

由l0/h=7600mm/600mm=12.67>5，故应考虑偏心距增大系数?

0.5fcA0.5?14.3N/mm2?400mm?600mm?1===2.453>1.0

N699600N 取?1=1.0.

l7600mm??2=1.15?0.010=1.15?0.01??=1.023?1.02?2?1.0??h?600mm?,取

176002?l0?1?()?1.0?1.0 =???=1??12ei?345600h1400??1400?h056012 =1.186

?=

699600N?0.218 =

?1fcbh01.0?14.3?400?560?2a'sh0?28

80mm?0.143

560mm

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?ei?1.41?354.7mm?500.13mm?0.3h0?168mm，Nb?N?627.89KN

取x=2as'进行计算

600?ei?h/2?a's?1.41 ??354.7mm+600mm/2-40mm=760.13mm 1.186345??40?149.2mm

280xNe??1fcbx(h0?)699600?1.0?14.3?400?80?(560?)2)22?131.91/2?627890?780?11.9?400?131.91(560?698mmAs?A's??1151mm2''300?(560?40)?40)fy(h0?as)300(560

选3 20 As=942mm2 则??As?400?600?0.3900?0.200，满足要求 (bh)垂直于排架方向柱的计算长度l0=1.25X3.8m=4.75m， 则l0/b?4750/600?7.916?8 ??1.0 0

N?0.9?(fcA?f'yA's)?0.911.9/mm?400mm0.?91.00?1.0??((14.3N?400?600?mm300??600763?2)?300N/mm?1473mm?2=

3500.8kN?Nmax?724.8kN

满足弯矩作用平面外的承载力要求。 6.2.2 下柱的配筋计算

取ho?1000?40?960mm，与上柱分析方法类似，选择下列两组不利内力：

M=667.73kN*m M=554.37kN*m N=1437.61kN N=828.66kN

（1） 按M=667.73kN*m，N=1437.6kN计算

下柱计算长度lo=1.0 Hc=9.1m,附加偏心距ea=1000/30=33mm(>20mm) B=100mm, bf'=400mm, hf'=150mm

667.73?9.1?5故应考虑偏心距增大系数，取ξ2=1.0 Eo=M/N= 1437.60.5fcA0.5?14.3?[100?1000?2?(400?100)?150]

?1=??0.945 N1.437600?=1?11400?eiho?(ho2191002)?1?2?1??()?1.0?0.945?1.108

497h10001400?960?ei=1.108?497?550.7mm?0.3ho?288mm

29

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故为大偏心受压。 x=

N??1fc(bf'?b)hf'?1fcb

1437600?1.0?14.3?(400?100)?150?555.3mm =1.0?14.3?100

h1000e??ei??as?550.7??10?1010.7mm221'x''Ne??1fc(bf?b)hf(ho?hf)??1fcbx(ho?)'22As?As?'=fy(ho?as)1437600?1010.7?1.0?14.3?(400?100)?150?(960?150555.3)?1.0?14.3?1000?555.3?(960?)22300?(960?40) =1238mm2

（2）按M=554.37kN*m,N=828.66kN

计算方法与上述相同，计算过程从路，As=As'=930mm2 综合上述计算结果，下柱截面选用4 20(As=1256mm2)

6.2.3 柱裂缝宽度验算

方法同A柱，经验算表明裂缝宽度合格。 6.2.4 柱箍筋配置

非地震区的单层厂房柱，其箍筋数量一般由构造要求控制。根据构造要求，上下柱均选用 ８@200箍筋。

七、牛腿设计

7.1 A柱牛腿设计

根据吊车梁支承位置、截面尺寸及构造要求，初步拟定牛腿尺寸，如图7.1所示。其中牛腿截面宽度b=400mm，牛腿截面高度h=600mm, h0=565mm。

30

单层工业厂房结构课程设计

图7.1 牛腿尺寸简图

7.1.1 牛腿截面高度验算

2 ?=0.65, ftk?2.01N/mm，Fhk?0(牛腿顶面无水平荷载), a??150mm?20mm??130mm?0，取a?0，Fvk按下式确定：

Fvk? 则：

Dmax,k?Q?G4k?G?54360.24??438.06kN 1.41.2?(1?0.5Fhkftkbh02.01?400?565)?0.65??590.54kN?Fvk

aFvk0.50.5?h0 故牛腿截面高度满足要求。 7.1.2 牛腿配筋计算

由于a??150mm?20mm??130mm?0, 因而该牛腿可按构造要求配筋。

2A??bh?0.002?400mm?600mm?480mmsmin根据构造要求，，实际纵向钢筋

2(A?804mm) s取4Ф16

由于a/h0?0.3，则可以不设置弯起钢筋，箍筋按构造配置，牛腿上部2h0/3

范围内水平箍筋的总截面面积不应小于承受Fv的受拉纵筋总面积的1/2。箍筋为

?8@100。

7.1.3 牛腿局部承压验算

设垫板尺寸为400×400mm,局部压力标准值：

60.24FVK?Dmax,k?G4k?603.5??653.7kN

1.2故局部压应力?sk?满足要求。

31

FVK653700??4.09N/mm2?0.75fc?10.73N/mm2 A400?400单层工业厂房结构课程设计

7.2 B柱牛腿设计

对于B柱牛腿根据吊车梁支承位置，截面尺寸及构造要求，初步拟定牛腿尺寸，如图7.2所示。其中牛腿截面宽度b=400mm，牛腿截面高度h=1050mm，h0?1015mm

图7.2 牛腿尺寸简图

7.2.1 牛腿截面高度验算

其中??0.65,ftk?2.01N/mm2,Fhk?0, a=250mm+20mm=270，Ftk按下式确定：

Ftk?

Dmax?Q?G3?G603.5KN60.24KN? ??480.27KN1.41.2603.560.24??481.27kN1.41.2Fbkftkbh01.78N/mm?400mm?1015mm2.01?400?21015?(1?0.5)?0.650.65??692.48kN?F?vk1762.6?Ftk270270Ftk0.5?a0.5?0.5?h010151015

故牛腿截面高度满足要求

7.2.2 牛腿配筋计算

As?Fva699600??305270663740?782730mm22 ??mm0.85??300300??10150.85fyh00.851015As=ρminbh=0.002×400×1050=840mm2

按840mm2配筋，选用4 18（As=1017mm2），水平箍筋选用Φ8@100.

32

单层工业厂房结构课程设计

八、柱的吊装验算

8.1 A柱的吊装验算

8.1.1 柱的吊装参数

采用翻身起吊。吊点设在牛腿下部，混凝土达到设计强度后起吊。柱插入杯口深度为h1?0.9?900mm?810mm,取h1?850mm,则柱吊装时总长度为3.8+9.1+0.85=13.75m，计算简图如图8.1所示。

3 22q2q3q19004002215 22l3=97503610M3600M23800M11400图8.1 柱吊装计算简图

8.1.2 内力计算

柱吊装阶段的荷载为柱自重重力荷载（应考虑动力系数），即

q1???Gq1k?1.5?1.35?4.0kN/m?8.1kN/m

q2???Gq2k?1.5?(0.4m?1.0m?25kN/m3)?20.25kN/m

q3???Gq3k?1.5?1.35?4.69kN/m?9.50kN/m

在上述荷载作用下，柱各控制截面的弯矩为：

112M1?q1HU??8.1kN/m?3.82m2?52.49kN?m

2211M2??8.1kN/m?(3.8m?0.6m)2??(20.25kN/m?8.1kN/m)?0.62m2?73.63kN?m221 由?MB?RAl3?q3l32?M2?0得:

2M1173.63kN?mRA=q3l3?2??9.50kN/m?9.75m??38.76kN

2l329.75m1M3= RAx-q3x2

233

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令

dM3?RA?q3x?0得x?RA/q3?38.76kN/9.5kN/m?4.08m则下柱

,dx

段最大弯矩M3为：

1?9.50kN/m?3.062m2?79.09kN?m 2柱截面受弯承载力及裂缝宽度验算过程见表8.1

表8.1 柱吊装阶段承载力及裂缝宽度验算表 柱截面 上柱 下柱 M(Mk)/(KN.m) 52.49（39.25） 73.63（54.54） 90.43>0.9X52.49=556>0.9X73.63=Mu?fyAs(h0?as')/(KN.m) 47.24 66.27 ?sk?Mk/(0.87h0As)/(N/mm2) 133.04 48.89 M3?38.76kN?4.08m? ??1.1?0.65-0.48<0.2，取?te?sk0.2 0.16<0.2 0.03<0.2 deq?sk??cr?(1.9c?0.08)/mm (满足要求) （满足要求） Es?te ftk 0.26 wmax 8.2 B柱的吊装验算

采用翻身起吊，吊点设在牛腿下部，混凝土达到设计强度后起吊，可得柱插入杯口深度为hf?0.9?1000mm?900mm，取hf?950mm，则柱吊装时总长度为3.8m+9.1m+0.95m=13.85m，计算简图如图8.2所示。

3 20q2q3q110004002214 20l3=97503610M3600M23800M11400

图8.2柱吊装计算简图

34

单层工业厂房结构课程设计

柱吊装阶段的荷载为柱自重重力荷载（应考虑动力系数），即

KN/m12.2KNm1.5??1.351.35??0.656.0kN/m??12.20kN//m q1???Gq1k?1.5 q2???Gq2k?1.5 /m1.5??1.35?(0.4(0.4??1.2.15?m25/m2/)m?30.4kN/m1.35?m?kN25KN)?42.53KN1.5??1.351.35??4.944.96KNkN//m.0kNm q3???Gq3k?1.5m??1010.0KN//m 在上述荷载作用下，柱各控制截面的弯矩为：

112KNm2?33.8?.12.25?12?./2?.82mkN888.088?m.1KN.m M1?q1Hu2?0?22 11M2??12.2KN/m?(3.8m?1.05m)2??(42.53KN/m?12.2KN/m)?1.0522 2

1?(30.4KN/m?12.2KN/m)?1.052m2?153.5kN?m2

1由?MB?RAl3?q3l32?M2?0得：

2153.5M111160.21KN.m?10?8.9/??27RA?q3l3?2??10.0KNm?9.45m?.25kN ?64.21KN8.92l3229.45m1 M3?RAx??q3x2

227.25/10.0KN/m?6.42mdM3?2.73m，则下柱段最大弯?RA?q3x?0，得x?RA/q3?64.21KN令

10dx矩M3为：

1M3?2.7.25?2.73??10?2.732?31.13kN?m2

柱截面受弯承载力及裂缝宽度验算过程见表8.2

表8.2 柱吊装阶段承载力及裂缝宽度验算表 柱截面 上柱 下柱 M(Mk)/(KN.m) 88.1（65.26） 153.5（113.7） Mu?fyAs(h0?as')/(KN.m) 147>0.9×346.7>0.9×88.1=79.29 153.5=138.2 ?sk?Mk/(0.87h0As)/(N/mm2) 142.3 108.4 ftk ??1.1?0.65 -0.048<0.2，0.173<0.2取0.2 ?te?sk取0.2 deq?skwmax??cr?(1.9c?0.08)/mm0.07<0.2(满足要求) 0.037<0.2（满足要Es?te求） 35

单层工业厂房结构课程设计

九、基础设计

GB 50007—2002《建筑地基基础设计规范》规定，对于6m柱距的单层多跨厂房，其地基承载力特征值100kN/m2?fak?130kN/m2，吊车起重量

150~200KN，厂房跨度l?24m，设计等级为丙级时，可不做地基变形验算。本设计满则上述要求，故不需做地基变形计算。

基础混凝土强度等级采用C20，下设100mm厚C10的素混凝土垫层。

9.1 A柱基础设计

9.1.1 作用与基础顶面上的荷载计算 作用于基础顶面上的荷载包括柱底（III?III截面）传给基础的M，N，V，以及外墙自重重力荷载。前者可由表5.2中的III?III截面选取，见表9.1，其中内力标准组合值用于地基承载力验算，基本组合值用于受冲切承载力验算和底板配筋计算，内力的正号规定见图9.1。

表9.1 基础设计的不利内力 组别 荷载效应基本组合 荷载效应标准组合 N/KN V/KN Mk/(KN.m)Nk/KNM/(KN.m)Vk/KN 第一组 第二组 第三组 474.21 -537.1 13.19 877.65 617.56 986.28 58.95 -53.39 -5.39 314.81 -380.36 12.51 679.6 493.87 757.24 43.09 -36.12 -2.87 240900400Nw180015000ewNMV350400400+0.00036005100h-1.6506000b图9.1 基础荷载示意图

36

100d单层工业厂房结构课程设计

由图9.1可见，每个基础承受的外墙总宽度为6.0m，总高度为15.00m，墙体为240mm实心砖墙（5.3KN/m3），钢门窗（0.4KN/m2），基础梁重量为（300mm+200mm）X500mm/2=18.75KN/根。每个基础承受的由墙体传来的重力荷载为:

240mm厚砖墙

19KN/m2?0.24m?[6m?15.00m?(5.1m?1.8m)?3.8m]?297.13KN

2钢门窗 0.4KN/m?(5.m?11.m?8)m?3.8N94 K9.KN5 基础梁 18.7 Nwk?325.82KN

Nwk距基础形心的偏心距ew为：

ew?(240mm?900mm)/2?570mm Nw?1.2Nwk?1.2?325.82KN?390.98KN

9.1.2基础尺寸及埋置深度

9.1.2.1 按构造要求拟定高度h

h?h1?a1?50mm

柱的插入深度h1?0.9hc?0.9?900mm?810mm?800mm，取h1?850mm， 由杯底厚度a1应大于200mm，取a1?250mm，则 h=850mm+250mm+50mm=1150mm。

基础顶面标高为-0.500m，故基础埋置深度d为： d=h+0.5m=1.15m+0.7m=1.850m

杯壁厚度t?300mm，取325mm，基础边缘高度a2取350mm，台阶高度取400mm。

9.1.2.2 拟定基础底面尺寸 取A?bl?4m?3.6m?14.4m2 9.1.2.3 计算基底压力及验算地基承载力

2Gk??mdA?20KN?1.851.85mm??14.415.2m?532.8562.4KN20kN/m3?m?kN

111222?63.6m4?24m?16?9.6W?lb2??m?mm3m3 666 基底压力按式（2.7.3）计算，结果见表9.2；按式（2.7.8）验算地基

37

单层工业厂房结构课程设计

承载力，其中1.2fa=1.2×180kN/m2=216kN/m2,验算结果见表9.2。可见,基础底面尺寸满足要求。

表9.2 基础底面压力计算及地基承载力验算表 类别 第一组 第二组 第三组 341.81 -380.56 12.51 Mk/(kN.m) 679.6 493.87 757.24 Nk/kN 43.09 -36.12 -2.89 Vk/kN Nbk(?Nk?Gk)/kN Mbk(?Mk?Vkh)/(kN.m) 1538.22 205.64 128.24 85.39 1352.49 -607.80 157.23 30.61 93.7<180 157.2<216 1615.86 -176.53 130.60 93.82 112.2<180 130.6<216 pk,maxpk,minNM(?bk?bk)/(kN/m2) AW106.8

这时应采用基底净反力设计值pj,pj,max和pj,min可按式（2.7.3）计算，结果见表9.3。对于第二组内力，按式（2.7.3）计算时，pj,min?0，故对该组内力应按式（2.7.7）计算基底净反力，即：

表9.3 基础底面净反力设计值计算表 类别 第一组 第二组 474.21 -537.1 M/(KN.m) 877.65 617.56 N/KN 58.95 -53.39 V/KN Nb?N/kN Mb??M?Vh?/kN..m pmaxNM?(b?b)/(kN/m2) pminAW

第三组 13.19 986.28 -5.39 1377.26 -215.87 118.13 73.15 1268.63 319.14 121.34 54.86 38

1008.54 -821.36 157.48 0 单层工业厂房结构课程设计

821.36?0.814m

1008.54b4a=?e??0.814?1.186m 22e=

由式（2.7.7）得：

2Nb2?1008.54?157.48kN/m2 3la3?3.6?1.186 因台阶高度与台阶宽度相等（均为400mm），所以只需验算变阶处的受冲切承载力。变阶处受冲切承载力计算简图如图9.2所示，变阶处截面有效高度

pj,max?h0?750mm?(40mm?5mm)?705mm。

因为at?2h0?1200mm?2?705mm?2610mm?l?3600mm，故A按下式 计算，即：

?bb??l?ab??4.01.7??3.6?2.6?Al???t?h0?l????0.705??3.6???????1.352m

222222????????由式（2.7.10）得：

22Fl?pjAl?155.6?1.352?210.37kN

a1?1.2m，因为a1?2h0?2610mm?l?3600mm，故取ab?l?2.61m，由式（2.7.11）得：

am??1.2?2.61?/2?1.9m

h=750mm<800mm,取?bp?1.0;ft?1.1N/mm2，则由式（2.7.9）得：

0.7?hpftamh0?0.7?1.0?1.1?1900?705?1031.415?103N?1031.415kN?Fl?210.37kN故基础高度满足要求。

9.1.4 基础底板配筋计算

9.1.4.1柱边及变阶处基底反力计算

基础底板配筋计算时长边和短边方向的计算截面如图9.2所示。三组不利内力设计值在柱边及变阶处的地基净反力计算见表2.10.11.其中第1，3组内力产生的基底反力示意图见图9.2，第2组内力产生的基底反力示意图见图2.10.20；用表列公式计算第2组内力产生的pj,I和pj,III 时，相应的2.45/4和2.85/4分别用2.202/3.752和2.602/3.752代替，且pj,max?0。

39

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NwNVIIIIMNbbIVIIIIIIPj,minPj,PjIPjII图9.2 变阶处的冲切破坏截面及基础底板配筋计算截面

9.1.4.2 柱边及变阶处弯矩计算

M1pj,max?pj,II?242(b?b2c)(2l?lc)

?124?123.46??4.0?0.9?2??2?3.6?0.4??375.71kN/m

Mpj,max?pj,IIIIII?1242(b?b2c)(2l?lc)

?124?131.76??4.0?0.9?2??2?3.6?1.2??443.17kN/m

40

IVII

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表9.4 柱边及变阶处基底净反力计算 公式 第一组 第二组 2.45 pjI[?pj,min?(pj,max?pj,min)]/(KN/m2)95.58 91.32 4 pjIII[?pj,min?2.85 (pj,max?pj,min)]/(KN/m2)102.23 4 第三组 100.70 105.20 109.42 111.67 95.64 107.91 123.46 131.76 77.8 pj,max?pjI2pj,max?pjIII2(KN/m2) (KN/m2) pj,max?pj,min2(KN/m2) 108.46 111.79 88.1 MII??1pj,max?pj,min(l?lc)2(2b?bc)242

12?95.64??3.6?0.4???2?4.0?0.9??363.18kN/m24

MIV1pj,max?pj,min?(l?lc)2(2b?bc)242

9.1.4.3 配筋计算

12?95.64??3.6?1.2???2?4.0?1.7??222.65kN/m24

基础底面受力钢筋采用HPB235级(fy?210N/mm2)。长边方向钢筋面积为：

AsⅠ=MⅠ/0.9h0fy=381.80×106/0.9×(1150-45)×210=1828mm2 AsⅢ=MⅢ/0.9h0fy=443.17×106/0.9×(750-45)×210=3326mm2

选用 20@90（As=3770mm2）

基础底板短边方向钢筋面积为：

AsⅡ=MⅡ/0.9(h0-d)fy=363.18×106/0.9×(1150-45-10)×210=1755mm2 AsⅣ=MⅣ/0.9(h0-d)fy=222.65×106/0.9×(750-45-10)×210=1695mm2 选用 14@90（As=1847mm2）

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基础底板配筋图见图9.3，由于t/h2?325mm/400mm?0.81?0.75，所以杯壁不需要配筋。

201@90 14@90221A图9.3 基础底板配筋图

9.2 B柱基础设计

9.2.1 作用与基础顶面上的荷载计算

作用于基础顶面上的荷载为柱底（III?III截面）传给基础的M，N，V，可由表5.4中的III?III截面选取，见表9.5。其中内力标准组合值用于地基承载力验算，基本组合值用于受冲切承载力验算和底板配筋计算，

表9.5 基础设计的不利内力 组别 荷载效应基本组合 荷载效应标准组合 N/KN V/KNMk/(KN.m)Nk/KN Vk/KNM/(KN.m) 第一组 第二组 第三组 667.73 -667.73 0 1437.61 1437.61 1794.26 36.6 -36.6 0 476.95 -476.95 0 1125.51 1125.5 1380.26 26.14 -26.14 0 42

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1000400ew1800150003600NM400+0.000V5100-1.6506000b

图9.4 基础荷载示意图

9.2.2 基础尺寸及埋置深度

9.2.2.1 按构造要求拟定高度h

h?h1?a1?50mm

柱的插入深度h1?0.9hc?0.9?1000mm?900mm?800mm，取h1?950mm，由杯底厚度a1应大于250mm，取a1?300mm，则h=950mm+300mm+50mm=1300mm。

基础顶面标高为-0.500m，故基础埋置深度d为： d=h+0.5m=1.30m+0.5m=1.80m

杯壁厚度t?350mm，取400mm，基础边缘高度a2取450mm，台阶高

度取450mm。

9.2.2.2 拟定基础底面尺寸

A?Nk,maxfa??md?1380.26kN?16.4m2 23120kN/m?20kN/m?1.8m20m2 4m?46m?24考虑偏心受压，将基础的面积适当放大，取A?bl?5 9.2.2.3 计算基底压力及验算地基承载力

KNm3?11.85m15.2?562.420kN/m.7m??20m2m?680kN KN Gk??mdA?20111223?64m??4522mm?16.7m3 m?16m W?lb2??66643

100350400hd单层工业厂房结构课程设计

基底压力按式（2.7.3）计算，结果见表9.6；按式（2.7.8）验算地基承载力，其中1.2fa=1.2×120kN/m2=144kN/m2,验算结果见表9.6。可见基础底面尺寸满足要求。

表9.6 基础底面压力计算及地基承载力验算表 类别 第一组 第二组 第三组 476.95 -476.95 0 Mk/(KN.m) 1125.51 1125.51 1380.26 Nk/KN 26.14 -26.14 0 Vk/KN Nbk(?Nk?Gk)/KN Mbk(?Mk?Vkh)/(KN.m) 1805.5 508.3 120.7 59.9 90.3<120 1805.5 -508.3 120.7 59.9 90.3<120 120.7<144 0 2060.3 pk,maxpk,minNM(?bk?bk)/(KN/m2) AW103.0 103.0 103.0<120 103.0<144 p?(pk,max?pk,min)2?1.2fa pk,max 120.7<144

9.2.3 基础高度验算

表9.7 基础底面净反力设计值计算表 类别 第一组 第二组 第三组 667.73 -667.73 0 M/(KN.m) 1437.61 1437.61 1794.26 N/KN 36.6 -36.6 0 V/KN Nb?N/kN Mb??M?Vh?/kN..m pmaxNM?(b?b)/(KN/m2) pminAW1437.61 715.31 114.7 29.1 1437.61 -715.31 114.7 29.1 1794.26 0 89.7 89.7

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9.2.3.1 柱边截面

1300mmmmh0?13001300mmmm??4545?mm?1255 h?1301255mmmm ,

?51??40.6?Al????1.255??4????1.255??2.782m2?22??22?

2114.7kN?.782m319.1kNFl?pjAl?97.49KN//mm?21.126m2?109.77KN

2 h=1300mm>800mm,取?bp?0.965;ft?1.1N/mm2，

0.7?0.9650.965?1.11.1?1855??1729.8kN??F1543.330.7?bpftamh0?0.7?N/.mm?12551655mm?1255mm?10N?Fll

9.2.3.2 变阶处截面

变阶处受冲切承载力计算简图如图9.5所示，变阶处截面有效高度 h0?950?45?905mm

1350?805mm?2960mm?l?故4000mm1400mm?2??2905?3210mm?4000mm 因为at?2h0?Al按下式计算，即： l?abbl?(b Al?(?t?h0)22226.m01.8m4m2.2051?5??4?3.11??2)???(?0.905???0.8?0m5?)4(? 4??4.18m??2?2?22?2?2m)24.2322.7kN/m??44.23.18m?.4kN则 Fl?pjAl?114 97.49KN/mm?479412.3KN?1.4?3.11??2.255 am?(?1m??m?m2??m0.988 f t ? h=950mm>800mm,取?bp?0.996;,1.1ft?N/mm2,得： N1/.1mm.7?.988?1.1/?2255905?1552.5kN?Fl 0.7?bpftamh0?00.7?01.0?1.1Nmm??2005mm?805mm?1237.83?10N 故基础高度满足要求。

9.2.4 基础底板配筋计算

9.2.4.1 柱边及变阶处基底反力计算

基础底板配筋计算时长边和短边方向的计算截面如图9.5所示。三组不利内力设计值在柱边及变阶处的地基净反力计算见表9.8

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