特大桥支架计算书

目 录

1、工程概况 ....................................................................................................................................................................... 1 2、支架设计 ....................................................................................................................................................................... 1 3、荷载计算 ....................................................................................................................................................................... 1 4、底模、侧模设计与检算............................................................................................................................................. 2 4.1 翼缘板底模计算 ........................................................................................................................................................ 3 4.2 腹板底模计算 ............................................................................................................................................................. 3 4.3 底板底模计算 ............................................................................................................................................................. 4 4.4 腹板侧模（外模）计算 ........................................................................................................................................... 4 5、底模、侧模纵横梁计算............................................................................................................................................. 5 5.1 纵梁计算...................................................................................................................................................................... 5 5.2 底模横梁、侧模竖肋计算....................................................................................................................................... 8 6、膺架检算 .....................................................................................................................................................................12 7、贝雷片检算 .................................................................................................................................................................12 7.1贝雷梁顶部横梁计算 ..............................................................................................................................................12 7.2贝雷梁计算 ................................................................................................................................................................13 7.4 螺旋钢管立柱计算 ..................................................................................................................................................21 8、地基检算 .....................................................................................................................................................................23

I

II

XXXX特大桥（60+100+60）m连续梁支架计算书

1、工程概况

xxxx特大桥设计为60m+100m+60m连续梁，跨越xxx工程（规划），线路与其交角为11534，跨越处河渠正底宽60m，正顶宽119.7m。连续梁顶宽度为12.2m，腹板底宽为6.4m，梁高4.6m～7.2m，底板厚度0.40m～1.50m，顶板厚度0.40～0.7m，腹板厚度0.6m～0.8m～1.0m，连续梁A-A截面为最大截面（即中墩截面），如下图所示。根据设计要求，本连续梁采用支架法分段现浇施工。

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2、支架设计

连续梁施工支架采用钢管作立柱，立柱之间以角钢进行纵横向连接，工字钢做分配梁并与立柱顶帽焊接构成排架柱支撑结构，在分配梁上放置贝雷梁，从而构成施工平台，其上搭设满堂脚手架等即组成模板支撑系统。

连续梁施工区域地势平坦，为旱地，地表为粉质黏土，属软弱地基，需对地基采取一定处理，以保证其承载力。地基处理采用支架基础范围内全部换填的方法，换填范围为支架搭设范围外扩100cm。

支墩基础和基底处理要根据支墩搭设高度和支墩分节长度严格控制标高。将表层松软土清除开挖至地基承载力不小于150kpa的土层，然后采用级配碎石分层换填(厚度1.0～1.5m)，采用振动碾碾压密实，要求换填后的级配碎石基础承载力不小于250kpa。级配碎石基础换填处理合格后，再在其上浇筑50cm厚条形钢筋混凝土基础，基础宽400 cm或500cm。混凝土等级采用C20，配筋为表层和底层分别设置双向16mmHRB335钢筋，间距25cm。支架钢管底面截面尺寸为υ426×8mm，混凝土浇筑支

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墩时，混凝土浇筑时需预埋厚20mm钢板，钢板尺寸为69cm×69cm，钢板与支柱焊接牢固。

螺旋钢管之间采用∠75角钢进行纵向、横向连接，υ426×8mm的螺旋管顶部焊接δ=20mm的钢板，采用两根I40b工字钢做分配梁，分配梁与螺旋钢管之间进行焊接，从而构成空间刚架结构。分配梁上放置21道贝雷梁，贝雷梁顶部放置15cm×15cm方木，方木上布设膺架，膺架立杆横向间距布置为4×0.9+7×0.3+5×0.6+7×0.3+4×0.9，立杆纵向间距均为0.6m，横杆步距为0.6m，剪刀撑按结构要求设置。膺架顶部纵梁翼板及腹板侧模处采用8cm×8cm方木，间距分别为35cm和25cm，腹板及底板处采用10cm×10cm方木，间距分别为20cm和25cm，横梁均采用15cm×15cm方木，纵向间距60cm，侧模竖向方木，采用15cm×15cm，间距为60cm。具体布置见附图。3、荷载计算

由于连续梁采用变截面结构，各截面的荷载均不相同。为方便计算及确保安全，在模板、方木及膺架设计检算时均取最大截面处荷载，即连续梁中墩处截面，该截面梁高7.2m，顶板厚度0.79m，底板厚度1.50m，腹板厚度1.0m，总面积27.10m2，混凝土容重取26.51kN/m3。

荷载组成：

① 混凝土自重（1m）：根据不同部位分别计算；翼板混凝土自重为（单侧）：

g1=26.51×1.10×1/2.9=10.06kN/m；腹板混凝土自重为（单侧）：g2=26.51×9.04×1/1.6=149.78kN/m；底板混凝土自重为（单侧）：g3=26.51×3.41×1/1.6=56.50kN/m；荷载分项系数取1.2； ② 模板自重：0.3 kN/㎡；荷载分项系数取1.2； ③ 施工荷载：取2.5kN/㎡，荷载分项系数1.4； ④ 振动荷载：取2.0kN/㎡，荷载分项系数1.4；

⑤ 混凝土倾倒产生的冲击荷载：输送泵取2kN/m2，荷载分项系数取1.4，（当混凝土厚度大于1m时不考虑该荷载，即在进行腹板区和底板区检算时不考虑该荷载）；

则计算时取荷载值为：

计算强度、刚度：q=①＋②＋③＋④＋⑤或q=①＋②＋③＋④ 4、底模、侧模设计与检算

模板均采用21mm厚木胶板，木胶板计算宽度取1m，计算跨度均取3跨。木胶板

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的有关力学性能指标按《混凝土模板用胶合板》（GB17656-1999）规定的。

取：［σ］=26 MPa， E=5.5×103 MPa，则木胶板的相关参数如下： 面板的贯性矩I=bh3/12=1×0.0213/12=7.72×10-7 面板的截面系数W= bh2/6=1×0.0212/6=7.35×10-5 4.1 翼缘板底模计算

（1）强度检算： 取1m长的梁进行检算

q=①+②+③+④+⑤=10.06×1.2+0.3×1×1.2+2.5×1×1.4+2.0×1×1.4+2.0×1×1.4=21.53kN/m

近似按三等跨连续梁计算，方木间距λ=0.35m，如图4-1所示。

q=21.53kN/m350350350 图4-1 翼缘板处底模计算图 根据建筑结构静力计算手册（第二版） Mmax＝0.1qλ2=0.1×21.53×0.352=0.264kN.m

б=M/W=(0.264×103)/(7.35×10-5)=3.59MPa＜［б］=26MPa，满足要求。 （2）刚度检算：

根据建筑结构静力计算手册（第二版）

f=0.677×qλ4/100EI=0.677×21.53×103×0.354/（100×5.5×109×7.72×10-7）=0.52㎜＜λ/400=0.35m/400=0.88mm，满足要求。 4.2 腹板底模计算

（1）强度检算： 取1m长的梁进行检算

q=①+②+③+④=149.78×1.2+0.3×1.2+2.5×1×1.4+2.0×1×1.4=186.4kN/m 近似按三等跨连续梁计算，λ=0.2m，如图4-2所示。

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q=186.4kN/m

200200 200图4-2 腹板处底模计算图

根据建筑结构静力计算手册（第二版） Mmax＝0.1qλ=0.1×186.4×0.2=0.75kN.m

б=M/W=(0.75×103)/(7.35×10-5)=10.2MPa＜［б］=26MPa，满足要求。 (2)刚度检算：

根据建筑结构静力计算手册（第二版）

f=0.677×qλ4/100EI=0.677×186.4×103×0.24/（100×5.5×109×7.72×10-7）=0.48㎜＜λ/400=0.2m/400=0.5mm，满足要求。 4.3 底板底模计算

（1）强度检算：

q=①+②+③+④=56.50×1.2+0.3×1.2+2.5×1×1.4+2.0×1×1.4=74.46kN/m 近似按三等跨连续梁计算，λ=0.25m如图4-3所示。根据建筑结构静力计算手册（第二版）

Mmax＝0.1qλ2=0.1×74.46×0.252=0.47kN.m

q=74.46kN/m2

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250250250图4-3 底板处底模计算图

б=M/W=(0.47×10)/(7.35×10)=6.4MPa＜［б］=26MPa，满足要求。 (2)刚度检算：

根据建筑结构静力计算手册（第二版）

f=0.677×qλ4/100EI=0.677×74.46×103×0.254/（100×5.5×109×7.72×10-7）=0.46㎜＜λ/400=0.25m/400=0.63mm，满足要求。 4.4 腹板侧模（外模）计算

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（1）梁侧模板所受的荷载设计值 ①新浇混凝土对模板侧面的压力标准值 计算公式为：F=K·rc·H

式中：F—新浇混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） rc—混凝土的容重，取26.51kN/m

H—混凝土对模板产生侧压的有效高度（m），H=0.22+24.9×V/T，其中V为混凝土浇筑速度，取值为1.0m/h；T为混凝土浇筑温度，取值为30℃；则：H=0.22+24.9×1.0/30=1.05m；

K—混凝土外加剂的影响系数,取值为1.2；

F=K·rc·H =1.2×26.51×1.05=33.4 kN/m2 ②倾倒混凝土产生的水平荷载：

查表得倾倒混凝土产生的水平荷载为4kN/m，荷载分项系数取1.4。 （2）强度检算：

q= F＋4×1.4=33.4+5.6=39kN/m2，

近似按三等跨连续梁，按照1m宽度计算，λ=0.25m，如图4-4所示。

q=39kN/m2

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250250250 图4-4 腹板侧模计算图

根据建筑结构静力计算手册（第二版） Mmax＝0.1qλ2=0.1×39×1×0.252=0.244kN.m

б=M/W=(0.244×103)/(7.35×10-5)=3.3Mpa＜［б］=26Mpa，满足要求。 （2）刚度检算：

f=0.677×qλ4/100EI=0.677×39×103×0.254/（100×5.5×109×7.72×10-7）=0.24㎜＜λ/400=0.25m/400=0.63mm，满足要求。 5、底模、侧模纵横梁计算 5.1 纵梁计算

翼板及腹板侧模纵梁均采用8×8cm方木，腹板及底板纵梁均采用10×10cm方木，

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横向间距根据不同位置确定，纵向跨度为0.6m，方木的相关参数如下：

方木的弹性模量：E=10×09Pa 方木的弯曲应力：[б]=13×106Pa 方木的剪应力：[τ]=6.3×106Pa 8×8cm方木的自重：0.064 kN/m 10×10cm方木的自重：0.1kN/m

8×8cm方木的贯性矩：I=bh3/12=0.08×0.083/12=3.41×10-6 8×8cm方木的截面系数：W= bh2/6=0.08×0.082/6=8.53×10-5 10×10cm方木的贯性矩：I=bh3/12=0.1×0.13/12=8.33×10-6 10×10cm方木的截面系数：W= bh2/6=0.1×0.12/6=1.67×10-4 （1）翼缘板底纵梁计算

翼缘板处纵梁方木横向间距为0.35m，纵向跨度为0.6m，近似的按三等跨连续梁计算，计算简图如下：

q=7.61kN/m

600600600 图5-1翼缘板底纵梁计算图

①强度计算 取1m的梁进行计算

q=（10.06×1.2+0.3×1.2+2.5×1.4+2.0×1.4+2.0×1×1.4）×0.35+0.064×1.2=7.61kN/m

根据建筑结构静力计算手册（第二版） Mmax＝0.1qλ2=0.1×7.61×0.62=0.27kN.m

б=M/W=(0.27×103)/(8.53×10-5)=3.2Mpa＜［б］=13Mpa，满足要求。 ②刚度检算：

根据建筑结构静力计算手册（第二版）

f=0.677·q·λ4/100EI=0.677×7.61×103×0.64/（100×10×109×3.41×10-6）=0.2㎜＜λ/400=0.6m/400=1.5mm，满足要求。

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（2）腹板底纵梁计算

腹板底纵梁方木横向间距为0.2m，纵向跨度为0.6m，近似的按三等跨连续梁计算，计算简图如下：

600q=37.40kN/m 600600图5-2腹板底纵梁计算图

①强度计算 取1m的梁进行计算

q=（149.78×1.2+0.3×1.2+2.5×1.4+2.0×1.4）×0.2+0.1×1.2=37.40kN/m 根据建筑结构静力计算手册（第二版） Mmax＝0.1qλ=0.1×37.40×0.6=1.35kN.m

б=M/W=(1.35×103)/(1.67×10-4)=8.1Mpa＜［б］=13Mpa，满足要求。 ②刚度检算：

根据建筑结构静力计算手册（第二版）

f=0.677qλ4/100EI=0.677×37.4×103×0.64/（100×10×109×8.33×10-6）=0.39㎜＜λ/400=0.6m/400=1.5mm，满足要求。

（3）底板底纵梁计算

底板底纵梁方木横向间距为0.25m，纵向跨度为0.6m，近似的按三等跨连续梁计算，计算简图如下：

q=18.74kN/m2

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600600600 图5-3底板底纵梁计算图

①强度计算

q=（56.50×1.2+0.3×1.2+2.5×1.4+2.0×1.4）×0.25+0.1×1.2=18.74kN/m 根据建筑结构静力计算手册（第二版）

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Mmax＝0.1qλ2=0.1×18.74×0.62=0.67kN.m

б=M/W=(0.67×103)/(1.67×10-4)=4.01Mpa＜［б］=13Mpa，满足要求。 ②刚度检算：

根据建筑结构静力计算手册（第二版）

f=0.677qλ/100EI=0.677×18.74×10×0.6/（100×10×10×8.33×10）=0.20㎜＜λ/400=0.6m/400=1.5mm，满足要求。

（4）腹板侧模纵梁计算

腹板侧模纵梁方木上下间距为0.25m，纵向跨度为0.6m，近似的按三等跨连续梁计算，计算简图如下：

q=9.75kN/m

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600600 600图5-4腹板侧模纵梁计算图

①强度计算

根据前项计算，q=39 kN/m2×0.25m=9.75kN/m 根据建筑结构静力计算手册（第二版） Mmax＝0.1qλ2=0.1×9.75×0.62=0.35kN.m

б=M/W=(0.35×10)/(8.53×10)=4.1Mpa＜［б］=13Mpa，满足要求。 ②刚度检算：

根据建筑结构静力计算手册（第二版）

f=0.677qλ4/100EI=0.677×9.75×103×0.64/（100×10×109×3.41×10-6）=0.25㎜＜λ/400=0.6m/400=1.5mm，满足要求。 5.2 底模横梁、侧模竖肋计算

横梁及侧模竖肋均采用15cm×15cm方木，方木的弹性模量：E=10×109Pa 方木的弯曲应力：［б］=13Mpa 方木的剪应力：[τ]=6.3MPa 15cm×15cm方木的自重：0.225kN/m

15cm×15cm方木的惯性矩：I=a4/12=0.154/12=4.2×10-5

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单排单层： W=3578.5cm3 I=250497.2cm4 双排单层： W=7157.1cm3 I=500994.4cm4 三排单层： W=10735.6cm3 I=751491.6cm4 贝雷架容许内力表：

单排单层：[M]=788.2 kN.m [Q]=245.2kN 双排单层：[M]=1576.4 kN.m [Q]=490.5kN 三排单层：[M]=2246.4kN.m [Q]=698.9kN

贝雷片自重：0.9kN/m，贝雷支撑架等取0.3倍贝雷片自重 贝雷梁自重：0.9×1.3=1.17kN/m 单片贝雷梁断面积：A=146.45×10-4m2

贝雷梁上方横向方木连接件等荷载取0.3kN/m2，分项系数取1.2。支架搭设剖面图见附图所示。

腹板底贝雷片间距采用45cm，单侧共6榀（2组）；底板底贝雷片间距采用45cm，单侧共5榀（2组）；翼缘板底贝雷片间距采用135cm，单侧共2榀（1组）。

由于连续梁采用变截面结构，各截面的荷载均不相同。因此在进行贝雷梁强度、刚度及抗剪强度检算时，按照不同跨度、不同荷载条件分三种典型工况进行检算。根据支架设计布置图，需要检算的跨度分别为6m、8m和9m，其对应的荷载截面分别为：连续梁A-A截面（即最大截面、中墩截面）、B-B截面、C-C截面。B-B截面、C-C截面如下图所示：

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7.2.1跨度为6m的贝雷梁检算

跨度为6m的贝雷梁各部位受力情况如下：由于贝雷架长度较长，且贝雷架上的膺架间距为60cm，计算时贝雷架上的受力可按均布荷载进行考虑。

翼缘板底贝雷梁受力：根据设计结构，翼缘板底1组（双排单层）贝雷梁承担3根膺架立杆传递的荷载。则：q1=0.9×（10.06×1×1.2+0.3×1.2+2.5×1.4+2.0×1.4+2.0×1.4+3×1.2）×3 +0.3×2.9×1.2+1.17×2 ×1.2=71.7kN/m

腹板底贝雷梁受力：根据设计结构，腹板底2组贝雷梁共同承担7根膺架立杆传递的荷载。则每组（三排单层）上部的荷载为：q2=0.3×（149.78×1×1.2+0.3×1.2+2.5×1.4+2.0×1.4+3×1.2）×3.5+0.3×1.6/2×1.2+1.17×3×1.2=204.0kN/m

底板底贝雷梁受力：根据设计结构，底板底2组贝雷梁（5片）共同承担6根膺架立杆传递的荷载,贝雷梁荷载按照单片贝雷片进行均分。则1组（三排单层）上部的承担3.6根立杆传递的荷载，其值为：q3=0.6×(56.5×1×1.2+0.3×1.2+2.5×1.4+2.0×1.4+3×1.2)×3.6+0.3×1.6/5×3×1.2+1.17×3×1.2=173.2kN/m

（1）腹板底贝雷梁计算 ①强度计算

建立受力模型，如图7-4所示，根据结构力学求解器求解。

204000( 1 )204000( 2 )204000( 3 )1234图7-4 腹板底贝雷梁受力模型图

通过结构力学求解器计算得最大弯矩值为：

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M=516.4kN.m＜[M]= 2246.4 kN.m，满足要求。弯矩图如图7-5所示。

-516375.00-516375.001( 1 )43605.002( 2 )364905.003( 3 )43605.004图7-5 腹板底贝雷梁弯矩图

通过结构力学求解器计算得最大剪力值为：

Q=612.0kN＜[Q]= 698.9kN，满足要求。剪力图如图7-6所示。

612000.00x133875.001( 1 )2( 2 )478125.003( 3 )4-133875.00-478125.00-612000.00图7-6 腹板底贝雷梁剪力图

②刚度检算： x通过结构力学求解器计算得最大挠度值为：fmax=0.72mm＜6000/400=15mm，满足要求。

1( 1 )2( 2 )3( 3 )4图7-7腹板底贝雷梁挠度图

（2）底板底贝雷梁计算

底板荷载小于腹板荷载，因此底板底的贝雷梁满足要求，在此不进行计算。 （3）翼板底贝雷梁计算

翼板底的贝雷梁荷载转化（三排单层）后成小于腹板荷载，因此翼板底的贝雷梁满足要求，在此不进行计算。

x7.2.2跨度为8m的贝雷梁检算

翼缘板底贝雷梁受力：根据设计结构，翼缘板底1组（双排单层）贝雷梁承担3根膺架立杆传递的荷载。则：q1=0.9×（26.51×1.10×1/2.9×1×1.2+0.3×1.2+2.5×1.4+2.0×1.4+2.0×1.4+3×1.2）×3 +0.3×2.9×1.2+1.17×2 ×1.2=71.7kN/m

腹板底贝雷梁受力：根据设计结构，腹板底2组贝雷梁共同承担7根膺架立杆传递的荷载。则每组（三排单层）上部的荷载为：q2=0.3×（26.51×5.3/1.6×1.2+0.3×1.2+2.5×1.4+2.0×1.4+3×1.2）×3.5+0.3×1.6/2×1.2+1.17×3×

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1.2=125.9kN/m

底板底贝雷梁受力：根据设计结构，底板底2组贝雷梁（5片）共同承担6根膺架立杆传递的荷载,贝雷梁荷载按照单片贝雷片进行均分。则1组（三排单层）上部的承担3.6根立杆传递的荷载，其值为：q3=0.6×(26.51×1.84/1.6×1.2+0.3×1.2+2.5×1.4+2.0×1.4+3×1.2)×3.6+0.3×1.6/5×3×1.2+1.17×3×1.2=105.7kN/m

（1）腹板底贝雷梁计算 ①强度计算

建立受力模型，如图7-8所示，根据结构力学求解器求解。

125900( 1 )125900( 2 )125900( 3 )1234图7-8 腹板底贝雷梁受力模型图

-565500.83-565500.831( 1 )2( 2 )401411.173( 3 )0.004图7-9 腹板底贝雷梁弯矩图

通过结构力学求解器计算得最大弯矩值为：

M=565.5kN.m＜[M]= 2246.4 kN.m，满足要求。弯矩图如图7-9所示。 通过结构力学求解器计算得最大剪力值为： xQ=503.6kN＜[Q]= 698.9kN，满足要求。剪力图如图7-10所示。

503600.00377350.28349.721( 1 )2( 2 )3( 3 )-349.724-377350.28-503600.00图7-10 腹板底贝雷梁剪力图

x② 刚度检算：

通过结构力学求解器计算得最大挠度值为：fmax=1.42mm＜8000/400=20mm，满足要求。

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( 1 )( 2 )( 3 )

1234图7-11腹板底贝雷梁挠度图

（2）底板底贝雷梁计算

底板荷载小于腹板荷载，因此底板底的贝雷梁满足要求，在此不进行计算。 （3）翼板底贝雷梁计算

翼板底的贝雷梁荷载转化（三排单层）后成小于腹板荷载，因此翼板底的贝雷梁满足要求，在此不进行计算。

7.2.3跨度为9m的贝雷梁检算

翼缘板底贝雷梁受力：根据设计结构，翼缘板底1组（双排单层）贝雷梁承担3根膺架立杆传递的荷载。则：q1=0.9×（26.51×1.10×1/2.9×1×1.2+0.3×1.2+2.5×1.4+2.0×1.4+2.0×1.4+3×1.2）×3 +0.3×2.9×1.2+1.17×2 ×1.2=71.7kN/m

腹板底贝雷梁受力：根据设计结构，腹板底2组贝雷梁共同承担7根膺架立杆传递的荷载。则每组（三排单层）上部的荷载为：

q2=0.3×（26.51×3.66/1.2×1.2+0.3×1.2+2.5×1.4+2.0×1.4+3×1.2）×3.5+0.3×1.6/2×1.2+1.17×3×1.2=117.2kN/m

底板底贝雷梁受力：根据设计结构，底板底2组贝雷梁（5片）共同承担6根膺架立杆传递的荷载,贝雷梁荷载按照单片贝雷片进行均分。则1组（三排单层）上部的承担3.6根立杆传递的荷载，其值为：q3=0.6×(26.51×1.54/2×1.2+0.3×1.2+2.5×1.4+2.0×1.4+3×1.2)×3.6+0.3×1.6/5×3×1.2+1.17×3×1.2=79.6kN/m

（1）腹板底贝雷梁计算 ①强度计算

建立受力模型，如图7-12所示，根据结构力学求解器求解。

117200( 1 )117200( 2 )117200( 3 )x1234图7-12 腹板底贝雷梁受力模型图

通过结构力学求解器计算得最大弯矩值为：

M=670.24kN.m＜[M]= 2246.4kN.m，满足要求。弯矩图如图7-13所示。

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B为条形基础宽度；B=13.0 m

Z为基础底面下垫层厚度；Z=1.5 m θ为垫层压力扩散角，取30°；

则Pz=13×4×192.6/(13+2×1.5×tg30o)/(4+2×1.5×tg30o)=118.6kPa＜[б]=150kPa，故换填处理后地基承载力能够满足要求。 工况2：跨度为6m时，条形基础宽度为5m；

混凝土自重:G1=13×5×0.5×26=845kN；

钢管重:G2=82.97kg/m×10×14.2m×10根×2=235.6kN； 单个条形基础钢管单排立柱所受总荷载为：P=4550.68kN；

则单个条形基础计算总荷载为：F=P×2+G1+G2=4550.68+845+235.6=10013kN。 钢管立柱下混凝土与基础接触面积为：A=13×5=65m2； б=F/A=10013kN/65m=154kPa＞[б]=150kPa；

因此需进行换填处理，设换填厚度为1.0m，换填采取级配碎石分层压实。 现对换填层底部原地基的承载力检算如下：

依据公式Pz=BL(Pk-Pc)/(B+2Ztgθ)(L+2Ztgθ)计算， 其中：

Pz为换填层下附加应力；

Pc为基础底面处土的自重压力值；取Pc=0 Pk为基础底面处的平均压力值：Pk=154kPa； L为矩形基础长度；L=5.0 m B为条形基础宽度；B=13.0 m

Z为基础底面下垫层厚度；Z=1.0 m θ为垫层压力扩散角，取30°；

则Pz=13×5×154/(5+2×1.0×tg30o) /(13+2×1.0×tg30o) =114.9kPa＜[б]=150kPa，故换填处理后地基承载力能够满足要求。

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