上海某设计院高层计算书

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计 算 书

CALCULATION DOCUMENT

工程名称：XXXX花园二期 工程编号：A-200241001-13 项目名称：13号楼 设计阶段：施工图 设计专业：结构 计算人： 校对人：

注：结构高度指室外地坪至檐口或大屋面（斜屋面至屋面中间高）

三. 设计依据

建筑地基基础设计规范（GB50007-2002） 建筑结构荷载规范（GB50009-2001） 建筑抗震设计规程（GB50011-2001） 混凝土结构设计规范（GB50010-2002） 高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ3-2002）

建筑抗震设计规程（DBJ08―9―92）及1996年局部修订增补 地基基础设计规范（DGJ08－11－1999）

中国建筑西南勘察研究院提供的《仁恒河滨花园岩土工程详细勘察报告》及补充资料

五．上部永久荷载标准值及构件计算 （一）楼面荷载 ·首层:

卧室、起居室、书房：

150厚砼板 3.75kN/m2 板面装修荷载 1.0kN/m2 板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2 恒载合计 5.25kN/m2 厨房、普通卫生间：

150厚砼板 3.75kN/m2 板面装修荷载 1.1kN/m2

板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2

恒载合计 5.35kN/m2

带采暖卫生间：

150厚砼板 3.75kN/m2 板面装修荷载 20x0.13=2.6kN/m2 板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2

恒载合计 6.85kN/m2

门厅、电梯间：

150厚砼板 3.75kN/m2 板面装修荷载 20x0.07=1.4kN/m2 板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2

恒载合计 5.65kN/m2

·标准层:

卧室、起居室、书房：

110厚砼板 2.75kN/m2 板面装修荷载 1.0kN/m2 板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2 恒载合计 4.25kN/m2 对于120厚楼板：4.5kN/m2 对于130厚楼板：4.75kN/m2 对于140厚楼板：5.0kN/m2 对于150厚楼板：5.25kN/m2

对于200厚楼板：8.0kN/m2(包括大跨度楼板上轻质隔墙的折算荷载1.5kN/m2)

厨房、普通卫生间：

100厚砼板 2.5kN/m2 板面装修荷载 1.1kN/m2 板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2

恒载合计 4.10kN/m2

带采暖卫生间：

100厚砼板 2.5kN/m2 板面装修荷载 20x0.13=2.6kN/m2 板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2

恒载合计 5.60kN/m2

楼电梯间：

120厚砼板 3.0kN/m2 板面装修荷载 20x0.07=1.4kN/m2 板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2

恒载合计 4.90kN/m2

（二）屋面荷载 屋面板120厚：

4cm细石混凝土面层 1.00kN/m2

三元乙丙橡胶卷材防水层 0.3kN/m2 聚苯乙烯板隔热层2%找坡(hmin=40) 0.5kN/m2

防水卷材 0.30kN/m2 2cm找平 0.40kN/m2 120厚砼板 3.0kN/m2

2cm底粉刷 0.4kN/m2 恒载合计 6.2kN/m

2

对于130厚楼板：6.5kN/m2 对于140厚楼板：6.7kN/m2

露台:

水泥砂浆+10厚防滑地砖 0.7kN/m2 4cm细石混凝土面层 1.00kN/m2

三元乙丙橡胶卷材防水层 0.3kN/m2 聚苯乙烯板隔热层2%找坡(h2

min=40) 0.5kN/m防水卷材 0.30kN/m2 2cm找平 0.40kN/m2 110厚砼板 2.75kN/m2

2cm底粉刷 0.4kN/m2 恒载合计 6.4kN/m2 对于120厚楼板：6.7kN/m2 对于130厚楼板：6.9kN/m2

（三）墙体荷载

(四) 阳台女儿墙、栏板： 板厚：240mm 1． 板高600mm：

1) 永久荷载=（25×0.24×0.6＋0.68×0.6）×1.2=4.8 kN/m 2) 栏板抗弯计算:

水平设计荷载：P=0.5kN/m×1.4=0.7kN/m 设计弯矩：M=0.7×0.6=0.42kN-m/m 构造配筋：0.15%×h0×1000=338mm2/m 2． 板高1300mm：

1) 永久荷载=（25×0.24×1.3＋0.68×1.3）×1.2=10.5 kN/m 2) 栏板抗弯计算:

水平设计荷载：P=0.5kN/m×1.4=0.7kN/m 设计弯矩：M=0.7×1.3=0.91kN-m/m 构造配筋：0.15%×h0×1000=338mm2/m

六、结构计算

采用PM建模，TAT、SATWE设计软件计算。

楼板配筋及剪力墙、次梁配筋采用软件计算结果,

结构施工图中适当加厚开大洞口周围楼板及屋面板，削弱温度应力,200mm宽抗震缝。计算模型进行双塔定义，基础底板及地下室顶板相连形式。其结构计算模型如下：

q=28+2.0=30KN/m2, ql2 30 3.62 388.8kN m/m

Mx 0.03615 388.8 14.1kN m/m My 0.01735 388.8 6.75kN m/m

Mo

x 0.07824 388.8 30.42kN m/m

板200厚,C35，fy=300

查《钢筋混凝土受弯板按裂缝宽度、承载力要求配筋计算表》，Φ14@150满足强度及抗裂要求。

2．楼板4.20×6.55m板，板厚h＝200mm，L1/L2=4.2÷6.55=0.65 q=28+2.0=30KN/m, ql2 30 4.22 529.2kN m/m

2

oMx 0.0796 138.3 11.01kN m/m 配12@150 oMy 0.0569 138.3 7.87kN m/m 配10@150

5．楼板4.50×7.30m板，板厚h＝130mm，L1/L2=4.5÷7.30=0.62 q=1.2X4.5+1.4X2.0=8.20KN/m2, ql2 8.20 4.52 166.1kN m/m

Mx 0.0403 529.2 21.3kN m/m My 0.01349 529.2 7.2kN m/m

Mo

x

0.08256 529.2 43.7kN m/m

板200厚,C35，fy=300

查《钢筋混凝土受弯板按裂缝宽度、承载力要求配筋计算表》，Φ18@150满足强度及抗裂要求。

3．楼板3.60×4.40m板，板厚h＝100mm，L1/L2=3.6÷4.4=0.82 q=1.2X3.7+1.4X2.0=7.24KN/m2

, ql2

7.24 3.62

93.8kN m/m

Mxmax 0.0305 93.8 2.86kN m/m Mymax 0.013 93.8 1.22kN m/m

M

u

xmax 2.86 0.2 1.22 3.10kN m/m 配 8@120

Mox 0.0710 93.8 6.66kN m/m 配10@150

Moy

0.0566 93.8 5.31kN m/m 配 8@120

4．楼板4.20×6.55m板，板厚h＝120mm，L1/L2=4.2÷6.55=0.64 q=1.2X4.2+1.4X2.0=7.84KN/m2

, ql2

7.84 4.22

138.3kN m/m

Mxmax 0.0370 138.3 5.12kN m/m Mymax 0.0075 138.3 1.04kN m/m

M

u

xmax

5.12 0.2 1.04 5.33kN m/m 配6．屋面板 q=1.2X6.5+1.4X2.0=10.6KN/m

7．屋面板 q=1.2X6.5+1.4X2.0=10.6KN/m Mxmax 0.0379 166.1 6.30kN m/m Mymax 0.0067 166.1 1.11kN m/m

Muxmax 6.30 0.2 1.11 6.52kN m/m 配10@150 Mox 0.0806 166.1 13.39kN m/m 配12@150 Moy 0.0567 166.1 9.42kN m/m 配

3.60×5.20m板，板厚h＝130mm，L1/L2=3.6÷5.2=0.692, ql2 10.6 3.62 137.4kN m/m

Mxmax 0.0353 137.4 4.85kN m/m Mymax 0.0091 137.4 1.25kN m/m

Muxmax 4.85 0.2 1.25 5.1kN m/m 配Mox 0.0778 137.4 10.69kN m/m 配Moy 0.0572 137.4 7.86kN m/m 配12@150

4.20×6.55m板，板厚h＝130mm，L1/L2=4.2÷6.3=0.642, ql2 10.6 4.22 187kN m/m

Mxmax 0.0370 187 6.92kN m/m Mymax 0.0075 187 1.40kN m/m

Muxmax 6.92 0.2 1.40 7.20kN m/m 配

oMx 0.0796 187 14.89kN m/m 配12@150 oMy 0.0569 187 10.64kN m/m 配12@150

TL4：L=2700 mm，200×400 mm，

q=11.1×1.82＋2.51(自重)＋7.5×0.7(平台板)=28.0kN/m

按简支Mmax=0.125ql2=25.5KN.m 配320, 配箍筋 8@100。

2． 跃层楼梯：

8．异型楼板计算详见附录

八.楼梯计算： 1、 楼梯甲乙：

TB2、TB3(板式)：L=3100，板厚h＝110mm 110厚砼板 2.75kN/m2

5cm面层 1.0kN/m2 2cm底粉刷 0.4kN/m2 踏步 2.2kN/m2

恒载合计4.2÷cos34.02＋2.2＝7.3kN/m2

q=1.2×7.3＋1.4×2.0=11.6kN/m2

M2

max=0.125ql=13.7KN.m/m As=563mm2

,配 12@150. 板顶配 10@150.

TB1(板式)：L=1820，板厚h＝100mm 100厚砼板 2.5kN/m2

5cm面层 1.0kN/m2 2cm底粉刷 0.4kN/m2 踏步 2.2kN/m2

恒载合计3.9÷cos33.27＋2.2＝6.9kN/m2

q=1.2×6.9＋1.4×2.0=11.1kN/m2

M2

max=0.125ql=4.6KN.m/m As=285mm2,配 10@200. 板顶配 8@150.

100 5cm 2cm M As=304mm 100 5cm 2cm As=264mm

TB1(板式)：L=2220 mm，板厚h＝100mm 厚砼板 2.5kN/m2 面层 1.0kN/m2 底粉刷 0.4kN/m2 踏步 2.3kN/m2

恒载合计3.9÷cos39.49＋2.3＝7.4kN/m2 q=1.2×7.4＋1.4×2.0=11.6kN/m2 max=0.125ql2=7.2KN.m/m 2,配 10@200. 板顶配 8@150.

TB2(板式)：L=2000 mm，板厚h＝100mm 厚砼板 2.5kN/m2 面层 1.0kN/m2 底粉刷 0.4kN/m2 踏步 3.0kN/m2

恒载合计3.9÷cos39.49＋3.0＝8.1kN/m2 q=1.2×8.1＋1.4×2.0=12.5kN/m2

Mmax=0.125ql2=6.3KN.m/m

2,配 10@200. 板顶配 8@150.

九．基础计算

基础设计根据浙江有色建设工程公司有限公司提供的《苏州工业园中天湖畔花园（二期）岩土工程勘察报告》进行。

***10号楼基础计算

±0.00相当于绝对标高4.40米 ；基础埋深-5.95米，基底绝对标高为-1.55米，基底层土②-1。桩顶绝对标高为-1.45米

(一)单桩承载力：选取桩型 500 X34000，根据地质报告中J25孔， ⑧-2层层面绝对标高约-34.55，桩尖入持力层>=0.75米，

根据J25孔计算单桩承载力

根据Z24孔计算单桩承载力

综上计算结果：

单桩竖向承载力特征值: 取1650Kn （二）基础承载力验算

上部荷载标准值F= 263385Kn 基础自重G:

基础总面积S=617m2，水位绝对标高0.80m

筏板自重及活载标准值G=(25×1.4+4.0)×617=24063KN 外墙外筏板上覆土重标准值G1= 20×5.2×0.38×145= 5730KN 地下室隔墙筏板上覆土重标准值G2= 20×4×8.1= 648KN 水浮力 F浮= 10×617×3.5=21595KN 桩数n=(F+G+G1+G2- F浮)/单桩承载力特征值 =(F+G+G1+G2-F浮)/Ra

=(263385+24063+5730+648-21595)/1650

=272231/1650=165根

实际布桩178根>165根

(三) 单桩抗冲切验算: F1=2050KN

Fl≦0.7βhftηumh0=0.7×0.95×1.43×10-3

×1×3.14×1800×1300=6987KN 所以筏板满足单桩抗冲切验算。 (四) 沉降计算

采用JCCAD计算，建筑物沉降为105mm，满足规范要求。 (五) 偏心计算

由JCCAD导出荷载重心(124948,-6820),基础形心(124997,-6687) X=50mm，偏心率： X/L=50/70240=0.07％

Y=130mm，偏心率： Y/B=130/15600=0.83％ 满足规范要求。

***8号楼基础计算

±0.00相当于绝对标高4.40米 ；基础埋深-5.85米，基底绝对标高为-1.45米，基底层土②-1。桩顶绝对标高为-1.35米

(一)单桩承载力：选取桩型 500 X34000，根据地质报告中J41孔， ⑧-2层层面绝对标高约-34.12，桩尖入持力层>=0.75米，

根据J41孔计算单桩承载力

根据Z39孔计算单桩承载力

综上计算结果：

单桩竖向承载力特征值: 取1600Kn （二）基础承载力验算 上部荷载标准值F= 237503Kn 基础自重G:

基础总面积S=617m2，水位绝对标高0.80m

筏板自重及活载标准值G=(25×1.4+4.0)×617=24063KN 外墙外筏板上覆土重标准值G1= 20×5.2×0.38×145= 5730KN 地下室隔墙筏板上覆土重标准值G2= 20×4×8.1= 648KN 水浮力 F浮= 10×617×3.5=21595KN 桩数n=(F+G+G1+G2- F浮)/单桩承载力特征值 =(F+G+G1+G2-F浮)/Ra

=(237503+24063+5730+648-21595)/1600

=246349/1600=154根

实际布桩164根>154根

(三) 单桩抗冲切验算:

F1=2000KN

Fl≦0.7βhftηumh0=0.7×0.95×1.43×10-3×1×3.14×1800×1200=6450KN 所以筏板满足单桩抗冲切验算。 (四) 沉降计算

采用JCCAD计算，建筑物沉降为100mm，满足规范要求。 (五) 偏心计算

由JCCAD导出荷载重心(124948,-6820),基础形心(124997,-6687) X=50mm，偏心率： X/L=50/70240=0.07％ Y=130mm，偏心率： Y/B=130/15600=0.83％ 满足规范要求。

十．地下自行车车道结构计算

抗浮验算：

结构自重：G=25×0.35×(2.7+3.95×2)/2.7=34.35 2 水浮力： F=1.2×（2.95+0.35-0.5）×10=33.6 2

G>F

侧土压力：地面活荷10/18=0.56

q2=18×(2.95+0.56)×0.35=22.1 kN/m/m 基底反力：

q1=25×0.35×3.95×2/2.7=19kN/m/m 侧板计算：

MC=22.1×2.952/6=32.1 KN.m

板厚350按抗裂要求计算配筋 14@150

底板计算：

MC=-32.1+19×2.352/8=-18.98 KN.m

板底受拉，板底配筋同侧壁，板面按构造配筋 12@150

十一．地下室侧板结构计算

静止土压力K0=0.5 室外活荷载取10 KN/m2

.

折算土层厚度10/18=0.55m q1=K0γh=0.5×18×0.55=5.0 KN/m

q2=K0γh=0.5×18×(4.55-0.60+0.55)=40.5 KN/m

Ly=3.95m,Lx=5.1m,q=q2-q1=35.5KN/m

Mx=0.0092×35.5×5.1×5.1=8.5KN.m

My=0.0079×35.5×5.1×5.1=7.3 KN.m Mx’

=-0.0229×35.5×5.1×5.1=-21.2 KN.m My’=-0.0299×35.5×5.1×5.1=-27.6 KN.m

Ly=3.95m,Lx=5.1m,q’=q1=5KN/m

Mx=0.0237×5×5.1×5.1=3.1KN.m

My=0.0115×5×5.1×5.1=1.5KN.m

Mx’=-0.0542×5×5.1×5.1=-7.1 KN.m My’=-0.0559×5×5.1×5.1=-7.3 KN.m

叠加后弯距值为

Mx=11.6KN.m, My= 8.8KN.m Mx’=-28.3 KN.m,My’=- 34.9KN.m 板300厚,C35，fy=300

查《钢筋混凝土受弯板按裂缝宽度、承载力要求配筋计算表》，Φ14@150满足强度及抗裂要求。

附相关计算简图、荷载简图及基础沉降、偏心计算结果文件。

------------------------------------------------------------------- 计算项目: 异形板计算

------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ] 砼材料 板厚:

140 (mm)

板容重: 25.000 (kN/m3) 砼强度等级: C30 配筋计算as : 15 (mm) 纵筋级别: 2

跨中弯矩与x轴夹角: 0.00(度) 支座弯矩调整系数: 1.00 跨中弯矩调整系数: 1.00 板上施加均布荷载: 8.800(kPa)

[ 内力结果 ]

[ 配筋结果 ](mm2/m) -- 按配单筋计算，小于0表示超筋

垂直板边配筋:

边 左 中 右 1, 210, 210, 210 2, 210, 210, 210 3, 210, 210, 210 4, 210, 210, 210 5, 210, 210, 3475 6, -1, 210, 210

垂直板边弯矩:

边 左 中 右 1, 0.02, -0.18, 0.01 2, 0.01, 0.07, -0.00 3, -0.01, 0.01, -2.40 4, -1.31, -0.06, 0.07 5, 0.15, -0.05, -99.48 6, -105.19, -0.38, 0.02 跨中形心点弯矩(已按用户给定角度转向): Mxx= 8.69, Myy= 7.71

跨中最大正负弯矩及位置(已按用户给定角度转向,含盖有限元计算中剖分网点中除去周边点外的所有点): Mx_max = 10.80, 坐标：( 2.03, 2.20) Mx_min = -36.08, 坐标：( 0.07, 1.61) My_max = 10.49, 坐标：( 0.92, 3.42) My_min = -46.13, 坐标：( 0.12, 1.50)

跨中配筋:

Asx= 228, Asy= 210

[ 选筋结果 ]

垂直板边钢筋:

边 左 中 1 D12@200( 565) D12@200( 565) D12@200( 565) 2 D12@200( 565) D12@200( 565) D12@200( 565) 3 D12@200( 565) D12@200( 565) D12@200( 565) 4 D12@200( 565) D12@200( 565) D12@200( 565) 5 D12@200( 565) D12@200( 565) D0@0( 0) 6 D0@0( 0) D12@200( 565) D12@200( 565) 跨中钢筋:

Asx = D12@200(565) Asy = D12@200(565)

[ 计算条件 ] 砼材料 板厚:

140 (mm)

板容重: 25.000 (kN/m3) 砼强度等级: C30 配筋计算as : 15 (mm) 纵筋级别: 2

跨中弯矩与x轴夹角: 0.00(度) 支座弯矩调整系数: 0.80 跨中弯矩调整系数: 1.50 板上施加均布荷载: 8.800(kPa)

右

[ 内力结果 ]

垂直板边钢筋:

边 左 中 右

1 D12@200( 565) D12@200( 565) D12@200( 565) 2 D12@200( 565) D12@200( 565) D12@200( 565) 3 D12@200( 565) D12@200( 565) D12@200( 565) 4 D12@200( 565) D12@200( 565) D12@200( 565) 5 D12@200( 565) D12@200( 565) D12@150( 754) 6 D12@150( 754) D12@200( 565) D12@200( 565) 跨中钢筋:

垂直板边弯矩:

边 左 中 右 1, 0.00, -10.23, 0.00 2, 0.00, -13.71, 0.07 3, 0.07, -13.71, 0.23 4, 0.26, -9.01, 0.00 5, 0.00, -3.39, -32.48 6, -29.98, -4.89, 0.00 跨中形心点弯矩(已按用户给定角度转向): Mxx= 5.53, Myy= 5.12

跨中最大正负弯矩及位置(已按用户给定角度转向,含盖有限元计算中剖分网点中除去周边点外的所有点): Mx_max = 5.95, 坐标：( 1.65, 2.33) Mx_min = -17.58, 坐标：( 0.07, 1.61) My_max = 5.86, 坐标：( 0.86, 3.06) My_min = -15.78, 坐标：( 0.12, 1.50)

[ 配筋结果 ](mm2/m) -- 按配单筋计算，小于0表示超筋

垂直板边配筋:

边 左 中 右 1, 210, 215, 210 2, 210, 289, 210 3, 210, 289, 210 4, 210, 210, 210 5, 210, 210, 708 6, 651, 210, 210 跨中配筋:

Asx= 218, Asy= 210

[ 选筋结果 ]

Asx = D12@200(565) Asy = D12@200(565)

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