全面的悬挑式脚手架、卸料平台施工方案

目 录

第一章第二章第三章第四章第五章第六章

编制依据 工程概况 施工部署 施工技术方案

质量、安全、文明及环保施工措施其它注意事项

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********项目

****住宅楼工程悬挑式脚手架、卸料平台专项施工方案 第一章 编制依据

1.1《**************项目******住宅楼工程设计图纸》 1.2《************项目****住宅楼工程施工组织设计》 1.3设计交底及图纸会审答疑

1.4土建工程施工涉及的有效国家建筑工程验收规范： 《建筑施工脚手架实用手册》

《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001（2006版） 《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010 《建筑施工安全检查标准》 JGJ59-2011 《建筑施工高处作业安全技术规范》 JGJ80-91 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-2011 《建筑施工安全技术手册》

第二章 工程概况

2.1工程概况 ***************

2.2施工要求及技术保证条件

2.2.1钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管要有产品质量合格证、质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》GB/T228的有关规定，质量和钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的有关规定，必须涂有防锈漆。旧钢管表面锈蚀深度、和钢管的弯曲变形应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的有关规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取3根，在每根锈蚀严重部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。钢管上严禁打孔。

2.2.2扣件螺栓拧紧扭力矩达65N·m时不得破坏。旧扣件在使用前应进行质

2

量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。新、旧扣件均应进行防锈处理。

2.2.3水平悬挑梁，其钢材强度等级为Q235-A，型号见材料表，水平梁悬挑梁所使用的钢材必须表面平整，无锈蚀。截面有足够的抗弯抵抗距，在满载条件下其挠度变形应满足相应设计要求。

4、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，力求环保美观。 5、脚手板、脚手片采用符合有关要求。

6、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目/100cm2，做耐贯穿试验不穿透，6×1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由相关建筑安全监督管理部门发放的准用证。

7、连墙件材料采用钢管、角钢等型钢，其材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB700中Q235-A钢的要求。

8、水平加固杆、封口杆、扫地杆、剪刀撑及脚手架转角处的连接杆等采用φ48×3.0mm焊接钢管，其材质在保证可焊性的条件下应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB700中Q235A钢的规定。

第三章 施工部署

3.1工艺流程 3.1.1技术参数 1.钢管悬挑脚手架参数表

一、基本参数(架体验算) 脚手架搭设方式 脚手架搭设高度H(m) 立杆步距h(m) 立杆横距lb(m) 双立杆计算方法

双立杆受力不均匀系数KS

双排脚手架 12 1.5 0.6

按双立杆受力设计 0.6

脚手架钢管类型

脚手架沿纵向搭设长度L(m) 立杆纵距或跨距la(m) 内立杆离建筑物距离a(m) 双立杆计算高度H1(m) 纵、横向水平杆布置方式

Ф48×3 49.87 1.5 0.1 12

纵向水平杆在上

3

横向水平杆上纵向水平杆根数 扣件抗滑移折减系数 二、连墙件(架体验算) 连墙件布置方式 连墙件约束脚手架平面外变形轴2 0.8 横杆与立杆连接方式 双扣件 一步两跨 连墙件连接方式 扣件连接 3 向力N0(kN) 连墙件计算长度l0(mm) 连墙件截面回转半径i(mm) 连墙件与扣件连接方式 三、施工荷载(架体验算) 500 159 双扣件 立杆计算长度系数μ 1.5 连墙件截面面积Ac(mm) 2424 2连墙件抗压强度设计值[f](N/mm) 205 扣件抗滑移折减系数 0.8 结构脚手架荷载标准值结构脚手架作业层数njj 2 Gkjj(kN/m) 四、脚手架自重荷载(架体验算) 脚手板类型 木脚手板 脚手板自重标准值Gkjb(kN/m) 栏杆与挡脚板自重标准值挡脚板类型 木挡脚板 Gkdb(kN/m) 密目式安全立网自重标准值脚手板铺设方式 4步1设 Gkmw(kN/m) 每米立杆承受结构自重标准值挡脚板铺设方式 4步1设 gk(kN/m) 横向斜撑布置方式 五、风荷载(架体验算) 考虑风荷载 安全网设置 风荷载体型系数μs 是 全封闭 0.96 地区 基本风压ω0(kN/m) 22223 0.35 0.17 0.01 0.1248 6跨1设 0.55 风压高度变化系数μz(连墙件、单立1.19，1.02，0.62 4

杆、双立杆稳定性) 风荷载标准值ωk(kN/m)(连墙件、单立杆、双立杆稳定性) 六、基本参数(悬挑梁验算) 悬挑方式 主梁与建筑物连接方式 压环钢筋直径d(mm) 主梁外锚固点到建筑物边缘的距200 离a(mm) 梁/楼板混凝土强度等级 第1次支撑距主梁外锚固点水平200 距离(mm) 第1次支撑支撑件上下固定点的3 水平距离L2(mm) 第2次支撑距主梁外锚固点水平距第2次支撑支撑方式 下撑 离(mm) 第2次支撑支撑件上下固定点的800 垂直距离L1(mm) 第2次支撑是否参与计算 七、主梁(悬挑梁验算) 主梁材料类型 主梁材料规格 主梁截面惯性矩Ix(cm) 420.63，0.54，0.33 普通主梁悬挑 平铺在楼板上 20 主梁间距(mm) 锚固点设置方式 主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm) 1500 压环钢筋 1000 主梁建筑物内锚固长度Lm(mm) 2000 C35 第1次支撑支撑方式 第1次支撑支撑件上下固定点的垂下撑 500 直距离L1(mm) 第1次支撑是否参与计算 是 700 第2次支撑支撑件上下固定点的水800 平距离L2(mm) 是 工字钢 16号工字钢 1130 主梁合并根数nz 主梁截面积A(cm) 主梁截面抵抗矩Wx(cm) 主梁材料抗弯强度设计值322 26.1 141 主梁自重标准值gk(kN/m) 0.2 [f](N/mm) 2205 5

主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm) 八、下撑杆(悬挑梁验算) 下撑杆材料类型 下撑杆截面积A(cm) 22170 主梁弹性模量E(N/mm) 2206000 工字钢 26.1 下撑杆截面类型 下撑杆截面惯性矩I(cm) 下撑杆材料抗压强度设计值416号工字钢 1130 下撑杆截面抵抗矩W(cm) 3141 f(N/mm) 下撑杆弹性模量E(N/mm) 九、荷载参数(悬挑梁验算) 第1排立杆距主梁外锚固点水平距第1排立杆传至梁上荷载F(kN) 68.7 离(mm) 第2排立杆距主梁外锚固点水平距第2排立杆传至梁上荷载F(kN) 12 离(mm) 900 300 22205 206000 下撑杆件截面回转半径i(cm) 6.58

2.型钢悬挑卸料平台参数表

一、构造参数

类型一：主梁垂直建筑

卸料平台名称

******宅楼

卸料平台类型

外墙

平台长度A(m)

卸料平台与主体结构连接方式 次梁间距s(m)

内侧次梁离墙水平距离a(m)

4 U形钢筋 0.9 0.8

平台宽度B(m) 主梁间距L1(m) 次梁外伸长度m(m)

外侧钢丝绳离墙水平距离a1(m) 内侧钢丝绳离墙水平距离a2(m)

2 2 0 3 0.9

外侧钢丝绳拉绳点与平台垂直距5.1

6

离h1(m) 内侧钢丝绳上部拉绳点与平台垂3.5 直距离h2(m) 主、次梁焊接成整体 二、悬挑主梁 主梁类型 主梁截面积A(cm) 主梁截面抵抗矩Wx(cm) 32钢丝绳夹个数 3 否 工字钢 26.1 141 主梁型钢型号 主梁截面惯性矩Ix(cm) 主梁回转半径ix(cm) 主梁弹性模量E(N/mm) 2416号工字钢 1130 6.58 206000 2主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 205 三、次梁 次梁类型 次梁截面惯性矩Ix(cm) 4槽钢 198.3 次梁型钢型号 次梁截面抵抗矩Wx(cm) 次梁弹性模量E(N/mm) 2310号槽钢 39.7 206000 2次梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 205 四、面板 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度t(mm) 面板截面抵抗矩W(cm) 315 4.17 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 五、钢丝绳 钢丝绳型号 钢丝绳公称抗拉强度(N/mm) 六、拉环 拉环直径 d(mm) 焊缝长度lw(mm) 七、恒荷载 面板自重Gk1(kN/m) 226×37 1850 钢丝绳直径(mm) 钢丝绳安全系数K 17.5 9 20 120 焊缝厚度he(mm) 8 0.35 栏杆、挡脚板类型 栏杆、覆面木胶合板挡 7

板 栏杆、挡脚板自重Gk4(kN/m) 安全网自重Gk5(kN/m) 八、活荷载 施工活荷载Qk1(kN/m) 堆放荷载Pk(kN) 220.14 0.01 安全网设置 设置密目安全网 2 1 施工活荷载动力系数 堆放荷载作用面积S(m) 21.3 2 3.1.2工艺流程 1.钢管悬挑脚手架

水平挑梁→纵向扫地杆→立杆→大横杆→小横杆→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→搭防护栏杆→扎安全网

2. 型钢悬挑卸料平台

卸料平台加工支座完毕经过验收合格后方可吊装。吊装时，先挂好四角的吊钩，传发初次信号，但只能稍稍提升平台，放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装，吊钩的四条引绳应等长，保证平台在起吊过程中的平稳。吊装至预定位置后，先将平台工字钢与预埋件固定后，再将钢丝绳固定，紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕后方可松塔吊吊钩，卸料平台安装完毕经验收合格后方可使用。

3.1.3检查验收

1.架子搭设完毕在投入使用前，应逐层、逐段由主管施工员、架子施工队长、架子作业班长和项目安全员等一起组织验收，验收时必须由分管架子搭设的技术或安全部门参加，并填写验收表。脚手架验收合格后办理相关手续并在合格架体上悬挂合格标识。悬挂合格标示的脚手架方可投入使用。

2.每搭设完一段架及达到设计高度后应进行检查，办理中间验收，手续完整后才可继续搭设。

3.架子投入使用后，施工管理人员、架子作业人员应进行经常性检查，在正常情况下，每半月应检查一次，遇有大风等意外应增加检查次数，在检查中发现存在隐患应及时整改、加固，确保施工安全。

4.脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设。

5.外脚手架分段验收严格按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》

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JGJ 130-2011第八节及《建筑施工安全检查标准》JGJ 59-2011中“外脚手架检查评分表”中所列项目和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签字后，方能交付使用。

6. 架体内必须做到每层封闭（即进行隔离），且不能大于4步。 3.2劳动力组织计划

3.2.1专职安全生产管理人员

搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。

3.2.2特种作业人员

本工程架子搭设班组拟定15-25个架子搭设操作人员，并须持架子操作证上岗，定期接受现场单位工程负责人等施工安全管理人员的安全教育、安全技术交底，开展班前安全活动，自觉遵守施工现场的安全管理规章制度和操作规程，严格按外脚手架搭设施工方案，《建筑工程脚手架劳务合同书》等有关要求进行搭设。

3.3材料准备

3.3.1搭设脚手架的钢管应采用现行国家标准《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-1991或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3091-2008中规定的3号普通钢管，其质量符合现行国家标准《碳素结构钢》GB700中Q235A钢的规定，每根钢管的最大质量不应大于25kg。

3.3.2扣件为可锻铸造扣件，其材质应符合建设部《钢管脚手架扣件》GB15831-1995的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。

3.3.3主梁采用16号工字钢，次梁采用16号工字钢。钢材强度等级不低于Q235，其质量符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB700）和《低合金高强度结构钢》GB/T1591的规定。

3.3.4脚手板、脚手片采用符合要求的材料。

3.3.5选择6×37￠21.5钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1850N/㎜2。

第四章 施工技术方案

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4.1钢管悬挑脚手架

4.1.1定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件以上两步时，宜先立外排，后立内排。

4.1.2立杆设置

1.立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头位置交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3，顶层顶步采用搭接连接时，搭接部位扎结不少于2道，立杆顶端亦高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。

2. 在搭设首层脚手架的过程中，沿四周每框格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。

每排立杆宜先立两头的，再立中间一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。立杆要加斜撑临时固定。

3.立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。 4.立杆及纵横向水平杆构造要求见下图。

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式时卡头的卡子不得少于三个，建筑物锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，悬挑式卸料平台外口应略高于内口。

4.2.6台面应满铺脚手板。

4.2.7悬挑式卸料平台左右两侧必须装固定的防护栏杆。

4.2.8悬挑式卸料平台吊装，需待横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。

4.2.9悬挑式卸料平台使用时，应有专人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。

4.2.10卸料平台上应显著地标明容许荷载值。操作平台上人员和物料的总重量严禁超过设计的容许荷载，应配备专人加以监督。

4.2.11悬挑脚手架定距定位，悬挑梁间距应按悬挑架架体立杆纵距倍数设置。

4.2.12水平悬挑梁

4.2.13悬挑梁尾端应在两处以上使用钢筋固定在钢筋混凝土结构上或由不少于两道的预埋U型螺栓固定，悬挑前端应采吊拉卸荷，吊拉构件与水平工字钢夹角不小于60度。

4.2.14钢筋拉环与型钢间隙用木楔楔紧。

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4.2.15钢筋拉环位置宜为悬挑工字钢尾端向里30㎝处。钢筋预埋至砼板、砼梁底部，每侧平直段不小于0.6米，

4.2.16一次悬挑脚手架高度不应超过20m。

4.2.17悬挑梁支承位置宜设置在结构梁上。悬挑端应按悬挑跨度起拱1％。 4.2.18锚固位置设置在楼板上时，楼板的厚度不得小于120mm。楼板上应预先配置用于承受悬挑梁锚固端作用引起负弯矩的受力钢筋，否则应采取支顶卸载措施。

4.2.19悬挑钢梁支承点应设置在结构梁上，不得设置在外伸阳台上或悬挑板上，否则应采取加固措施。

4.2.20悬挑梁间距应按悬挑架架体立杆纵距倍数设置。

4.2.21在建筑结构角部，钢梁宜扇形布置；如果结构角部钢筋较多不能留洞，可采用设置预埋件焊接型钢三角架等措施。

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4.2.22悬挑架设置连墙件与外立面设置剪刀撑，是保证悬挑架整体稳定的条件。

4.2.23型钢悬挑梁布置时遇梯间地段时，可采取阳台处的悬挑梁的上拉钢丝绳方法，或采用内置横压梁方法，横压梁搁置在梯间的两侧框架梁上，采用预埋

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件固定。因压梁布置在楼梯间处，因此需做好安全警示，铺设好人员上下踏步，以保证人员上下的安全。

4.3脚手架的拆除

4.3.1拆除脚手架前应全面检查脚手架的连墙杆、支撑体系、杆件搭接或扣件扣接等是否符合构造要求，明确拆除顺序和措施，接受单位工程负责人的拆除安全技术交底。

4.3.2拆除的一般顺序：安全网—防护栏杆、挡脚杆—剪刀撑—脚手板—大横杆—小横杆—连墙拉结杆—立杆—悬挑支座的水平拉杆、斜撑杆、悬挑杆。

4.3.3架子拆除时应划分作业区，周围地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非作业人员入内。

4.3.4拆除顺序应遵循由上而下、先搭后拆、后搭先拆的原则，严禁上下同时作业。

4.3.5连墙杆必须随脚手架拆除进度逐层拆除，严禁先将连墙杆整层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙杆加固。

4.3.6当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时连墙杆加固后，再拆除原连墙杆。

4.3.7拆立杆时，应先握住立杆再拆开扣件，拆除大横杆、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。

4.3.8当脚手架采取分段，分立面在拆除时，对不拆除的脚手架两端应按垂直间距不大于建筑物的层高且不应大于4m设置连墙杆，架体的端部在同一节间由底至顶层呈之字型连续设置横向斜撑加固。

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4.3.9拆下的材料应用垂直运输机械运输，严禁抛掷至地面，运至地面的材料应按品种、规格随时码堆存放。

4.3.10拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当松开与另一人有关的扣件时，应先通知对方，以防坠落。

4.3.11在拆架过程中，一般不得中途换人，如须换人时，应将拆除情况交代清楚方可离开。

4.4钢管悬挑脚手架计算书 计算简图：

立面图

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侧面图

4.4.1纵向水平杆验算

纵、横向水平杆布置方式 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm) 横杆弹性模量E(N/mm)

2

2

纵向水平杆在上 205 206000

横向水平杆上纵向水平杆根数n 横杆截面惯性矩I(mm) 横杆截面抵抗矩W(mm)

34

2 107800 4490

纵、横向水平杆布置

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承载能力极限状态

q=1.2×(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×0.6/(2+1))+1.4×3×0.6/(2+1)=0.96kN/m 正常使用极限状态

q'=(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.033+0.35×0.6/(2+1))+3×0.6/(2+1)=0.7kN/m

计算简图如下：

1、抗弯验算

Mmax=0.1qla2=0.1×0.96×1.52=0.22kN·m

σ=Mmax/W=0.22×106/4490=48.31N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.7×15004/(100×206000×107800)=1.085mm νmax＝1.085mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态

Rmax=1.1qla=1.1×0.96×1.5=1.59kN 正常使用极限状态

Rmax'=1.1q'la=1.1×0.7×1.5=1.16kN 4.4.2横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.59kN q=1.2×0.033=0.04kN/m

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正常使用极限状态

由上节可知F1'=Rmax'=1.16kN q'=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下：

弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.32×106/4490=70.52N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下：

变形图(mm)

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νmax＝0.4mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[600/150，10]＝4mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.6kN

4.4.3扣件抗滑承载力验算

横杆与立杆连接方式 双扣件 扣件抗滑移折减系数 0.8 扣件抗滑承载力验算：

纵向水平杆：Rmax=1.59/2=0.8kN≤Rc=0.8×12=9.6kN 横向水平杆：Rmax=1.6kN≤Rc=0.8×12=9.6kN 满足要求！ 4.4.4荷载计算

脚手架搭设高度H 脚手架钢管类型

12 Ф48×3

双立杆计算高度H1

每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)

12 0.1248

立杆静荷载计算

1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 双外立杆：

NG1k=(gk+0.033+la×n/2×0.033/h)×H1=(0.1248+0.033+1.5×2/2×0.033/1.5)×12=2.3kN 双内立杆：NGS1k=2.3kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1

双外立杆：NGS2k1=H1/h×la×lb×Gkjb×1/4/2=12/1.5×1.5×0.6×0.35×1/4/2=0.31kN 双内立杆：NGS2k1=0.31kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2

双外立杆：NGS2k2=H1/h×la×Gkdb×1/4=12/1.5×1.5×0.17×1/4=0.51kN 4、围护材料的自重标准值NG2k3

双外立杆：NGS2k3=Gkmw×la×H1=0.01×1.5×12=0.18kN 构配件自重标准值NG2k总计

双外立杆：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=0.31+0.51+0.18=1kN

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双内立杆：NGS2k=NGS2k1=0.31kN 立杆施工活荷载计算

外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1.5×0.6×(2×3)/2=2.7kN 内立杆：NQ1k=2.7kN

组合风荷载作用下单立杆轴向力：

双外立杆：Ns=1.2×(NGS1k+ NGS2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.3+1)+ 0.9×1.4×2.7=7.36kN

双内立杆：Ns=1.2×(NGS1k+ NGS2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.3+0.31)+ 0.9×1.4×2.7=6.54kN 4.4.5立杆稳定性验算

脚手架搭设高度H 双立杆受力不均匀系数KS 立杆截面抵抗矩W(mm) 立杆抗压强度设计值[f](N/mm) 连墙件布置方式 2312 0.6 4490 205 一步两跨 双立杆计算高度H1 立杆计算长度系数μ 立杆截面回转半径i(mm) 立杆截面面积A(mm) 212 1.5 15.9 424 1、立杆长细比验算

立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.5=2.25m 长细比λ=l0/i=2.25×103/15.9=141.51≤210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.5=2.6m 长细比λ=l0/i=2.6×103/15.9=163.44 查《规范》表A得，υ=0.265 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 双立杆的轴心压力设计值

NS=1.2×(NGS1k+NGS2k)+1.4×NQ1k=1.2×(2.3+1)+1.4×2.7=7.74kN

σ=KSNS/(υA)=0.6×7742.16/(0.265×424)=41.34N/mm2≤[f]=205N/mm2

25

满足要求！ 组合风荷载作用 双立杆的轴心压力设计值

NS=1.2×(NGS1k+NGS2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.3+1)+0.9×1.4×2.7=7.36kN Mws=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.33×1.5×1.52/10=0.14kN·m σ=KS(NS/(υA)+

Mw/W)=0.6×(7364.16/(0.265×424)+139209.84/4490)=57.93N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 4.4.6连墙件承载力验算

连墙件布置方式 一步两跨 连墙件连接方式 连墙件计算长度l0(mm) 扣件连接 500 连墙件约束脚手架平面外变形轴向力3 N0(kN) 连墙件截面面积Ac(mm) 连墙件抗压强度设计值[f](N/mm) 扣件抗滑移折减系数 22424 205 0.8 连墙件截面回转半径i(mm) 连墙件与扣件连接方式 159 双扣件 Nlw=1.4×ωk×1×h×2×la=1.4×0.63×1×1.5×2×1.5=3.97kN 长细比λ=l0/i=500/159=3.14，查《规范》表A.0.6得，υ=1 (Nlw+N0)/(υAc)=(3.97+3)×103/(1×424)=16.51N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！

扣件抗滑承载力验算：

Nlw+N0=3.97+3=6.97kN≤0.8×12=9.6kN 满足要求！ 4.4.7悬挑梁验算 基本参数

悬挑方式 主梁与建筑物连接方式 普通主梁悬挑 平铺在楼板上 主梁间距(mm) 锚固点设置方式 1500 压环钢筋 26

压环钢筋直径d(mm) 主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm) 梁/楼板混凝土强度等级 20 200 主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm) 主梁建筑物内锚固长度Lm(mm) 1000 2000 C35 荷载布置参数

距主梁外锚固点水支撑件上下固定点支撑件上下固定点

支撑点号

支撑方式

平距离(mm)

1 2

下撑 下撑

200 700

的垂直距离L1(mm) 的水平距离L2(mm) 500 800

3 800

是 是

是否参与计算

各排立杆距主梁外锚固点水平距离作用点号 各排立杆传至梁上荷载F(kN) (mm) 1 2 7.74 7.74 300 900 主梁间距la(mm) 1500 1500 附图如下：

27

平面图 立面图

4.4.8主梁验算

主梁材料类型 主梁材料规格

主梁截面惯性矩Ix(cm) 主梁自重标准值gk(kN/m)

4

工字钢 16号工字钢 1130 0.205

主梁合并根数nz 主梁截面积A(cm) 主梁截面抵抗矩Wx(cm)

主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁弹性模量E(N/mm)

2

2

32

2 26.1 141 205 206000

2

主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm) 170

q=1.2×gk=1.2×0.205=0.25kN/m 第1排：F1=F1/nz=7.74/2=3.87kN 第2排：F2=F2/nz=7.74/2=3.87kN

28

1、强度验算

弯矩图(kN·m)

σmax=Mmax/W=0.79×106/141000=5.6N/mm2≤[f]=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算

剪力图(kN)

τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=3.94×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=4.66N/mm2

τmax=4.66N/mm2≤[τ]=170N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算

变形图(mm)

νmax=0.02mm≤[ν]=2×la/400=2×1000/400=5mm 符合要求！ 4、支座反力计算

R1=0.19kN,R2=1.39kN,R3=0.36kN,R4=6.55kN

29

4.4.9下撑杆件验算

下撑杆材料类型 下撑杆截面积A(cm) 下撑杆截面抵抗矩W(cm) 下撑杆弹性模量E(N/mm) 232工字钢 26.1 141 206000 下撑杆截面类型 下撑杆截面惯性矩I(cm) 416号工字钢 1130 2下撑杆材料抗压强度设计值f(N/mm) 205 下撑杆件截面回转半径i(cm) 6.58 w2对接焊缝抗压强度设计值ft(N/mm) 140 下撑杆件角度计算：

β1=arctanL1/L2=arctan(500/3)=89.66° β2=arctanL1/L2=arctan(800/800)=45° 下撑杆件支座力： RX1=nzR3=2×0.36=0.72kN RX2=nzR4=2×6.55=13.09kN 主梁轴向力：

NXZ1=RX1/tanβ1=0.72/tan89.66°=0kN NXZ2=RX2/tanβ2=13.09/tan45°=13.09kN 下撑杆件轴向力：

NX1=RX1/sinβ1=0.72/sin89.66°=0.72kN NX2=RX2/sinβ2=13.09/sin45°=18.52kN

下撑杆件的最大轴向拉力NX=max[Nx1...Nxi]=18.52kN 下撑杆长度：

L01=(L12+L22)0.5=(5002+32)0.5=500.01mm L02=(L12+L22)0.5=(8002+8002)0.5=1131.37mm 下撑杆长细比： λ1=L01/i=500.01/65.8=7.6

查《钢结构设计规范》GB50017-2003表C得，υ1=0.981 λ2=L02/i=1131.37/65.8=17.19

查《钢结构设计规范》GB50017-2003表C得，υ2=0.958 轴心受压稳定性计算：

30

νmax=q2L14/(384EIx)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EIx)=2.21×20004/(384×206000×198.3×104)×(5-24(0/2)2)+1×20003/(48×206000×198.3×104)=1.129mm<[ν]=L1/250=2000/250=8mm

次梁挠度满足要求！ 3、稳定性验算

σ=Mmax/υbWX=2.586×106/0.848×39.7×103=76.797N/mm2<[f]=205N/mm2 其中，υb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： υb=(570tb/lh)×(235/fy)=(570×8.50×48.00/2000×100.00)×(235/215.00)=1.271; 由于 υb大于0.6，按照下面公式调整： υb'=1.07-0.282/υb=0.848 次梁稳定性满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态：

R1=q1×B/2=3.772×2/2=3.772kN 正常使用极限状态：

R2=q2×B/2=2.213×2/2=2.213kN 4.5.3主梁验算

主梁类型 截面面积A(cm) 截面惯性矩Ix(cm) 抗弯强度设计值[f](N/mm)

2

42

工字钢 26.1 1130 205

主梁型钢型号 截面回转半径ix(cm) 截面抵抗矩Wx (cm) 弹性模量E(N/mm)

23

16号工字钢 6.58 141 206000

根据《建筑施工高处高处作业安全技术规范》（JGJ80-91），主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）：

承载能力极限状态：

q1=1.2×(Gk3+Gk4+Gk5)=1.2×(0.201+0.140+0.010)=0.421kN/m p1=1.4×Pk/2=1.4×1/2=0.7kN R1=3.772kN 正常使用极限状态：

36

q2=Gk3+Gk4+Gk5=0.201+0.140+0.010=0.351kN/m p2=Pk/2=0.5kN R2=2.213kN 1、强度验算

计算简图(kN)

弯矩图(kN·m)

剪力图(kN)

R左=11.450KN Mmax=2.552kN·m

N=R左/tanα=R左/(h1/a1)= 11.450/(5.100/3.000)=6.736kN

σ=Mmax/(γxWX)+N/A=2.552×106/(1.05×141.000×103)+6.736×103/26.10×102=19.821 N/mm2<[f]=205.000 N/mm2 主梁强度满足要求！

37

2、挠度验算

计算简图(kN)

变形图(kN·m)

νmax=0.567mm<[ν]=a1/250=3000.00/250=12.000mm 主梁挠度满足要求！ 3、稳定性验算

λx=a1/ix=300.000/6.580=45.593 N，Ex=π2EA

/(1.1λx2)=3.14162×206000.000×26.100×102/(1.1×45.5932)=2320737.911N 由λx =45.593，查规范(GB50017-2003)中附录C-2得，υx=0.887 N/(υxA)+βmxMmax/(γxWx(1-0.8N/ N，

Ex))=6.736×103/(0.887×26.10×102)+1.0×2.552×106/[1.05×141.000×103×(1-0.8×6.736×103/2320737.911)]=20.190N/mm2<[f]=205.000 N/mm2 主梁稳定性满足要求！ 4、支座反力计算

剪力图(kN)

38

R左=11.450KN 4.5.4钢丝绳验算

钢丝绳型号

钢丝绳的钢丝破断拉力Fg(kN) 不均匀系数α

6×37 206 0.82

钢丝绳直径 抗拉强度为(N/mm) 安全系数K

2

17.5 1850 9

花篮螺栓

T外=R左/sinα=11.450/0.862=13.285kN

[Fg]=aFg/K=0.820×206.000/9.000=18.769kN>T外=13.285kN 钢丝绳强度满足要求！ 4.5.5拉环验算

拉环直径d(mm) 20 抗拉强度(N/mm2) 50

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节点二

σ=T外/(2A)=13.285×103/[2×3.14×(20/2)2]=21.154 N/mm2 < [f]= 42.5N/mm2 拉环强度乘以0.85的折减系数，50*0.85=42.5 N/mm2 拉环强度满足要求！

第五章 质量、安全、文明及环保施工措施

5.1质量施工措施 5.1.1脚手架质量措施

1.钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并连通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30Ω。

2. 定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。

3. 外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。

4.严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。

40

本文来源：https://www.bwwdw.com/article/0bm8.html