国内外架空输电线路设计规范安全度设置水平的比较_侯建国

国内外架空输电线路设计规范安全度设置水平的比较

第４４卷增刊２０１１年１０月工学版）武汉大学学报（

ＥｎｉｎｅｅｒｉｎＪｏｕｒｎａｌｏｆＷｕｈａｎＵｎｉｖｅｒｓｉｔ　　　ｇｇｙ　

Ｖｏｌ．４４Ｓｕ．ｐ

Ｏｃｔ．２０１１

（）文章编号：１６７１８８４４２０１１Ｓ１０１６２１０－－－

国内外架空输电线路设计规范

安全度设置水平的比较

侯建国，徐彬，董黛，肖龙

（）武汉大学土木建筑工程学院，湖北武汉　４３００７２

摘要：为了借鉴国外架空输电线路设计规范的先进经验，便于国内工程技术人员熟悉和使用国外规范，根据已

收集到的相关文献资料，对国内外架空输电线路设计规范的基本设计原则和冰、风荷载的取值标准及其荷载组获得了我国现行规范与国外规范（合规定与安全度设置水平等进行了较为深入和系统的比较研究，ＡＳＣＥ７４　－安全度设置水平差异的定量数据，可供国内同行２００９、ＡＳＣＥ１０９７、ＩＥＣ６０８２６：２００３、ＥＮ５０３４１１：２００２等规范）　－　　－借鉴和参考．

关键词：架空输电线路；覆冰荷载；风荷载；重现期；安全度水平中图分类号：ＴＵ２０２　　　文献标志码：Ａ　

Ｃｏｍａｒｉｓｏｎｏｆｓａｆｅｔｓｅｔｔｉｎｌｅｖｅｌｉｎｄｅｓｉｎｃｏｄｅｓ　　　　　ｐｙｇｇ　　

ｏｆｏｖｅｒｈｅａｄｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｓｉｎＣｈｉｎａａｎｄａｂｒｏａｄ　　　　　　　

，，ＨＯＵＪｉａｎｕｏＸＵＢｉｎ，ＤＯＮＧＤａｉＸＩＡＯＬｏｎ　　　　ｇｇ

（，Ｗｕ，Ｗｕ）ＳｃｈｏｏｌｏｆＣｉｖｉｌａｎｄＡｒｃｈｉｔｅｃｔｕｒａｌＥｎｉｎｅｅｒｉｎｈａｎＵｎｉｖｅｒｓｉｔｈａｎ４３００７２，Ｃｈｉｎａ　　　　　　　ｇｇｙ

：ＡｂｓｔｒａｃｔＩｎｏｒｄｅｒｔｏｌｅａｒｎｆｒｏｍｔｈｅａｄｖａｎｃｅｄｅｘｅｒｉｅｎｃｅｓｆｒｏｍｔｈｅｆｏｒｅｉｎｏｖｅｒｈｅａｄｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅ　　　　　　　　　　　　　ｐｇ

，，ａｅｒａｃｃｏｒｄｉｎｔｏｔｈｅｃｏｌｌｅｃｔｅｄｒｅｌｅｖａｎｔｄｏｃｕｍｅｎｔｓｔｈｉｓｓｓｔｅｍａｔｉｃａｌｌｃｏｍａｒｅｓｔｈｅｂａｓｉｃｄｅｃｏｄｅｓ　　　　　　　　　－ｐｐｇｙｙｐ　　ｒｉｎｃｉｌｅｓ，ｓｉｎｗｉｎｄａｎｄｉｃｅｌｏａｄｖａｌｕｅｓａｎｄｔｈｅｉｒｌｏａｄｃｏｍｂｉｎａｔｉｏｎｓａｎｄｓａｆｅｔｓｅｔｔｉｎｌｅｖｅｌｓｏｆｄｅｓｉｎ　　　　　　　　　　　　　ｐｐｇｙｇｇ　　ｕａｎｔｉｔａｔｉｖｅｃｏｄｅｓａｂｏｕｔｏｖｅｒｈｅａｄｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｓｉｎＣｈｉｎａａｎｄａｂｒｏａｄ．Ｔｈｅｄａｔａｏｆｔｈｅｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅｓｏｆ　　　　　　　　　　　　　　ｑ

，ｓａｆｅｔｓｅｔｔｉｎｌｅｖｅｌｂｅｔｗｅｅｎＣｈｉｎａｃｕｒｒｅｎｔｃｏｄｅｓａｎｄｆｏｒｅｉｎｓｅｃｉｆｉｃａｔｉｏｎｓ（ＡＳＣＥ７４２００９ＡＳＣＥ１０９７，　　　　　　　　－　－ｙｇｇｐ　　）ＩＥＣ６０８２６：２００３，ＥＮ５０３４１，ｅｔｃ．ａｒｅａｌｓｏ．Ｔｈｅｒｅｓｕｌｔｓｃｏｕｌｄｂｅａｖａｉｌａｂｌｅｆｏｒｄｏｍｅｓｔｉｃｏｆｏｔｅｏｌｅ　　　　　　　　　　　ｇｐｐｓａｍｅｏｃｃｕａｔｉｏｎａｓａｒｅｆｅｒｅｎｃｅ．　　　　ｐ

：；；；；Ｋｅｗｏｒｄｓｏｖｅｒｈｅａｄｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｓｉｃｅｌｏａｄｗｉｎｄｌｏａｄｒｅｔｕｒｎｓａｆｅｔｓｅｔｔｉｎｌｅｖｅｌｅｒｉｏｄ　　　　　ｙｇｐｙ　　　国内　　在建筑市场激烈竞争日益国际化的今天，

电力设计院和电力建设公司的涉外工程越来越多，但由于相关技术人员对国外的相关设计标准不是太熟悉，因而对参与国际化的市场竞争带来一些不在架空输电线路设计领域，国内已有很利的影响．

多学者利用结构可靠度理论，对架空输电线路结构的可靠度和相应的安全度设置水平作了大量的研究工作

［］１５－

设计原则和冰、风荷载的取值标准及其荷载组合规定与安全度设置水平等进行系统研究的还较少．

本文选取了几本国内外具有代表性的架空输从分项系数设计表达式的相当安电线路设计规范，

全系数的角度，对国内外架空输电线路设计规范的基本设计原则和冰、风荷载的取值标准及其荷载组合规定与安全度设置水平等进行了较为深入和系获得了我国现行规范与国外相关规统的比较研究，

范安全度设置水平差异的定量数据，可供国内同行

，但从分项系数设计表达式的相当安全

系数的角度，对国外架空输电线路设计规范的基本

，：作者简介：侯建国（男，教授、博士生导师，主要从事结构可靠性基本理论与应用研究，ｈｏｕ１９５５Ｅａｉｌｈｕ．ｅｄｕ．ｃｎ．－）－ｍ＠ｗｊｇ

国内外架空输电线路设计规范安全度设置水平的比较

借鉴和参考．参与分析比较的国内外相关规范主要中国规范Ｇ有：Ｂ５０５４５２０１０《１１０ｋＶ～７５０ｋＶ架　－

［６］

／《空输电线路设计规范》和Ｄ重覆ＬＴ５４４０２００９　－［７］

／冰架空输电线路设计技术规程》及ＤＬＴ５１５４　－［８］

《架空送电线路杆塔结构设计技术规定》等；２００２

《美国规范Ａ输电线路结构荷载ＳＣＥ　ＭＯＰ７４２００９　－

／ＱＣＳＧ１１５０２２００８《１１０～５００ｋＶ架空输电线路　－

［２４］》暂行）等．设计技术规定（

的架空输电线路设１．１．２　国际电工委员会（ＩＥＣ）

计规范体系

国际电工委员会第１１技术委员会（ＩＥＣ

），从２ＴＣ１１０世纪７０年代开始对架空输电线路设计标准进行了国际间的广泛研讨，于１９９１年颁布架空输电线路荷载和强度》了ＩＥＣ６０８２６：１９９１《　（Ｌｏａｄｉｎａｎｄｓｔｒｅｎｔｈｏｆｏｖｅｒｈｅａｄｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ　　　　ｇｇ　

［２５］）；进一ｌｉｎｅｓ２００３年在总结实践经验的基础上，步修订并颁布了Ｉ输电线路结构ＥＣ６０８２６：２００３《　

［１１］

设计规范》．ＩＥＣ６０８２６：２００３为英语和法语双语　

导则》（ＧｕｉｄｅｌｉｎｅｓｆｏｒＥｌｅｃｔｒｉｃａｌＴｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ　　　

［９］

）和ＡＳｔｒｕｃｔｕｒａｌＬｏａｄｉｎＳＣＥ１０９７（２０００）Ｌｉｎｅ　　　－ｇ

《（输电线路角钢塔结构设计》ＤｅｓｉｎｏｆＬａｔｔｉｃｅｄ　　ｇ［１０］

）等；国际电工协ＳｔｅｅｌＴｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎＳｔｒｕｃｔｕｒｅｓ　　

会标准Ｉ架空输电线路设计标准》ＥＣ６０８２６：２００３《　

（Ｄｅｓｉｎｒｉｔｅｒｉａｆｖｅｒｈｅａｄｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ　Ｃ　ｏ　Ｏ　Ｔｇ

［１１］）；欧洲规范ＥＬｉｎｅｓＮ５０３４１１：２００１“Ｏｖｅｒｈｅａｄ　－ｌｉｎｅｓｅｘｃｅｅｄｉｎＡＣ４５ｋＶ．Ｐａｒｔ１：Ｇｅｎｅｌｅｃｔｒｉｃａｌ　　　　－ｇ　

［］１２”等．ｅｒａｌｒｅｕｉｒｅｍｅｎｔｓ．Ｃｏｍｍｏｎｓｅｃｉｆｉｃａｔｉｏｎｓ　　ｑｐ

旨在作为国际电工界基础性的设计标准，可以版，

直接采用，也可以供各国修订本国相应标准时参考．ＩＥＣ６０８２６的目标是为各国架空输电线路设计　标准的制定采用可靠度理论和概率或半概率方法提供一个大体的框架．

１．１．３　美国的架空输电线路设计规范体系

美国电网以私营为主，形成各自为政的局面，因此电压等级较多，从１１０ｋＶ到７６５ｋＶ就有８个电压等级．但美国的架空输电线路设计标准体系较为完善，协调性好，国际化程度高，主要由以下４

２６］

：部分组成［

１　国内外规范设计方法的比较

１．１　国内外架空输电线路设计规范简介１．１．１　中国的架空输电线路设计规范体系

中国架空输电线路设计的标准体系分为国家标准、行业标准和企业标准等．

中国架空输电线路设计的国家标准主要有

［］

《ＧＢ５０５４５２０１０６以及ＧＢ５００６１２０１０６６ｋＶ及以　－　－

［１３］

下架空电力线路设计规范》等．

中国架空输电线路设计的行业标准主要有／《架空送电线路杆塔结构设计技ＤＬＴ５１５４２００２　－

［８］

、／架空送电线路钢管术规定》ＤＬＴ５１３０２００１《　－

［１４］

、／杆设计技术规定》架空送电ＤＬＴ５２１９２００５《　－［１５］

、／线路基础设计技术规定》重ＤＬＴ５４４０２００９《　－［７］

、／覆冰架空输电线路设计技术规程》ＤＬＴ８９９　－［１６］

、／架空线路杆塔结构荷载试验》２００４《ＤＬＴ

《５２１７２００５２２０ｋＶ～５００ｋＶ紧凑型架空送电线路－［１７］

等．设计技术规定》

）国家法规和安全规定执行美国国家电力规１

定ＮＥＣ（ＮａｔｉｏｎａｌＥｌｅｃｔｒｉｃａｌＣｏｄｅｏｆＵＳＡ，ＮＥＣ）　　　　和美国国家电力安全规范ＮＥＳＣ（ＮａｔｉｏｎａｌＥｌｅｃｔｒｉ　－ｃａｌＳａｆｅｔＣｏｄｅｏｆＵＳＡ，ＮＥＳＣ）．　　　ｙ　

）电气部分以Ｉ在ＩＥＣ６０８２６标准为主，ＥＣ标准２　不适用时采用相应的英国标准或美国国家标准．）结构设计以美国土木工程协会ＡＳＣＥ标准３（，ＡｍｅｒｉｃａｎＳｏｃｉｅｔｏｆＣｉｖｉｌＥｎｉｎｅｅｒｓＡＳＣＥ）　　　ｙｇ　

［７］

、等为ＡＳＣＥ７４２００９ＡＳＣＥ１０９７、ＡＳＣＥ４８０５２　－　－　－还可参考美国钢结构协会Ａ主，ＩＳＣ标准（Ａｍｅｒｉ－

，ｃａｎＩｎｓｔｉｔｕｔｅｏｆＳｔｅｅｌＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎＡＩＳＣ）ＡＩＳＣ　　　　

［８］

及美国混凝土协会Ａ３６００５２ＣＩ３１８标准ＡＣＩ－　９

０８２．３１８Ｍ－

４）杆塔材料执行美国测试和材料协会ＡＳＴＭ

［］

中国架空输电线路的企业标准主要有国家电／网公司的ＱＧＤＷ１７８２００８《１０００ｋＶ交流架空　－　

［１８］

、／输电线路设计暂行技术规定》ＱＧＤＷ１７９　－２００８《１１０～７５０ｋＶ架空输电线路设计技术规

［１９］

、／《定》ＱＧＤＷ１８０２００８６６ｋＶ以下架空电力线　－

［２０］

、／路设计技术规定》ＱＧＤＷ１８１２００８《±５００　－

［２１］

、／ｋＶ直流架空输电线路设计技术规定》ＱＧＤＷ

（，ＡｍｅｒｉｃａｎＳｏｃｉｅｔｆｏｒＴｅｓｔｉｎａｎｄＭａｔｅｒｉａｌｓ　　　ｙｇ　　

的系列标准．ＡＳＴＭ）１．１．４　欧盟的架空输电线路设计规范体系

欧盟于１９７２年成立欧洲电工标准化委员会（ＥｕｒｏｅａｎＣｏｍｍｉｔｔｅｅｆｏｒＥｌｅｃｔｒｏｔｅｃｈｎｉｃａｌＳｔａｎｄ　　　　－ｐ，，宗旨是协调各国的电工标ａｒｄｉｚａｔｉｏｎＣＥＮＥＬＥＣ）

中重冰区架空输电线路设计技术规１８２２００８《－

［２２］

／定》以及中国南方电网公司的ＱＣＳＧ１１５０３　－

［２３］

《、中重冰区架空输电线路设计技术规定》２００８

国内外架空输电线路设计规范安全度设置水平的比较

准，以消除贸易中的技术壁垒，制定统一的ＩＥＣ范实行电工产品的合格认证制围外的欧洲电工标准，

度．由于协调各个国家的标准需要较长的时间，加之建筑行业的钢结构设计规范于１９９３年才开始试行，因此，欧盟统一的架空输电线路设计规范一直即为现行欧盟规范到２００１年１０月才正式发行，ＥＮ５０３４１：２００１．　

与美国各规范分类较详细的特点不同，ＥＮ包括输电线路的荷载５０３４１：２００１内容涵盖较广，

规定以及结构设计和电力设计等各方面的内容，从设计原则到细部结构设计应有尽有．ＥＮ５０３４１：　德语和法语３个版本，各个国家再２００１包括英语、

根据本国的实际情况依照ＥＮ５０３４１：２００１进行小　幅度的修订，形成本国的规范，并在名称前面加上：本国的简写，如芬兰规范为ＳＦＳＥＮ５０３４１２００１；－　：英国规范为Ｂ而英国本国较早ＳＥＮ５０３４１２００１，－　《的一个架空输电线路标准则为Ｂ格Ｓ８１００１：１９８６　－

［３０］

（）构式塔和桅杆》Ｌａｔｔｉｃｅｔｏｗｅｒｓａｎｄｍａｓｔｓ．　　　

电线路设计规范中，在基本设计原则方面，均采用用失效概了以概率理论为基础的极限状态设计法，率或与之相对应的可靠指标度量结构构件的可靠度，按分项系数设计表达式进行设计．

ＩＥＣ６０８２６、ＡＳＣＥ７４２００９和ＥＮ５０３４１分项　　－　

分别是荷系数设计表达式均设置了２种分项系数，载分项系数γ（包括永久荷载分项系数γ可变荷Ｇ、和材料性能（或抗力）分项系数γＭ载分项系数γＱ）

（；或φ）我国规范ＧＢ５０５４５２０１０承载能力极限状　－态的分项系数设计表达式，除设置了荷载分项系数还按不同的结γＧ、γＱ和材料性能分项系数γＲ外，

构安全级别及荷载组合工况分别设置了结构重要性系数γ．０及可变荷载组合系数ψ

国外规范冰、风荷载分项系数的取值与重现期有关，我国规范ＧＢ５０５４５２０１０则没有考虑重现期　－各国规范分项系数的取值对荷载分项系数的影响．

见表１．由表１可以看出，单从荷载分项系数的取我国规范规定的荷载分项系数取值，除个值来看，

别情况下与国外规范ＩＥＣ６０８２６、ＡＳＣＥ７４２００９　　－和Ｅ绝大多数情况下，普遍Ｎ５０３４１基本持平外，　高于国外规范规定的荷载分项系数．

ＥＮ５０３４１　常规法未设置

经验法未设置（、不利）１．２

（有利）１．０

１．２　国内外架空输电线路设计规范设计方法比较１．２．１　设计原则及分项系数取值的比较

目前所收集到的国内外具有代表性的４套输

表１　国内外规范分项系数的取值

规范代号结构重要性

系数γ０永久荷载分项系数γＧ风荷载分项系数γｗ

ＧＢ５０５４５２０１０　－（；１．１Ⅰ级）（；（１．００．９Ⅱ级）Ⅲ级）（；（不利）有利）１．２１．０

ＩＥＣ６０８２６　未设置

ＡＳＣＥ７４２００９　－

未设置

１．０　（；５０年）１．０

（；１．１１５０年）（１．２５００年）（；１．０５０年）（；１．１５１５０年）（１．３５００年）

１．０　

（；（；０．８５２５年）１．０５０年）

（；（；１．１５１００年）１．３２００年）

（１．４５４００年）（；（；０．８５２５年）１．０５０年）

（；（；１．２５１００年）１．５２００年）

（１．８５４００年）

１．０（；１．０５０年）

（；１．２１５０年）（１．４５００年）（；１．０５０年）（；１．２５１５０年）（１．５５００年）

１．４１．３

覆冰荷载分

项系数γｉ

１．４１．３

组合值系数

ψ

（、正常运行）１．００．９

（、断线、安装、不均匀覆冰）

（验算）０．７５

（）１．０８７Ｑ２３５γＲ＝

１．１１１γＲ＝（，）Ｑ３４５Ｑ３９０

未设置未设置

（极值冰＋０．４

、伴随风）０．３４

（极值风＋相应覆冰）

未设置

材料或抗力

分项系数

９φ＝０．

φ与置信概率及

变异系数有关

１．１γＲ＝

１．２．２　结构安全级别及气象荷载重现期的比较

／／我国规范ＤＬＴ５０９２１９９９和ＤＬＴ５１５４　－　－分为１２００２按照电压等级（１０～３３０ｋＶ、５００ｋＶ和

和线路种类（分为一般线路、临时性线路７５０ｋＶ）和其他线路）的不同，将输电线路划分为３个结构

不同安全级别的安全度设置水平通过结安全级别，

构重要性系数来反映．国外规范ＩＥＣ６０８２６、ＡＳＣＥ　７４２００９和ＥＮ５０３４１等也将输电线路划分了不同－　

的安全级别或可靠性级别，与我国规范有所不同的是，国外规范输电线路的安全级别与冰、风荷载的

国内外架空输电线路设计规范安全度设置水平的比较

重现期有关，如表２所示．

１．２．３　荷载组合及其设计工况的比较

目前所收集到的国内外具有代表性的４套输电线路设计规范中，对杆塔设计工况均分类表述．我国规范将设计工况分为正常工况、安装工况、断线工况在每一个设计和不均匀覆冰工况及验算覆冰工况，

工况里考虑若干不同的荷载组合．ＩＥＣ６０８２６和ＥＮ　

国别中国

规范名ＧＢ５０５４５２０１０　－　荷载规范ＧＢ５０００９２００１　－

国际美国欧盟

ＩＥＣ６０８２６ＡＳＣＥ７４２００９　－

ＡＳＣＥ７１０　－ＥＮ５０３４１　

气象荷载工况（类似５０３４１主要考虑３种设计工况：

、施工和维修工况（类于我国规范的正常运行工况）

、似于我国规范的安装工况）与结构安全有关（防止失效）的故障工况：防止事故荷载，如断线或不均匀覆冰荷载（类似于我国规范的断线工况）．ＡＳＣＥ７４　－２００９比ＩＥＣ６０８２６则多了一个法定荷载工况．国内　外规范设计工况的大致对应关系见表３．

重现期（安全级别）

７５０ｋＶ、５００ｋＶ线路１１０～３３０ｋＶ线路

基本风压

安全级别与重现期有关安全级别与重现期有关安全级别与重现期有关

５０年３０年

；重要线路（其他线路Ⅰ级）

（；临时线路（Ⅱ级）Ⅲ级）

表２　我国规范与国外规范冰、风荷载重现期及安全级别的比较

１０年、５０年、１００年、、５０年（１级）１５０年（２级）５００年（３级）、、、２５年（１级）５０年（２级）１００年（３级）

、２００年（４级）４００年（５级）、、５０年（１级）１５０年（２级）５００年（３级）

表３　国内外规范设计工况的大致对应关系

我国规范ＧＢ５０５４５２０１０－正常运行工况安装工况断线工况不均匀覆冰工况验算覆冰工况

ＩＥＣ６０８２６　气象荷载工况施工和维修工况

故障工况

ＡＳＣＥ７４２００９　－气象荷载工况施工和维修工况

故障工况法定荷载工况

ＥＮ５０３４１　

常规法气象荷载工况施工和维修工况

故障工况

经验法正常运行工况施工和维修工况

故障工况

１．２．４　气象荷载标准值取值的比较

国外规范ＩＥＣ６０８２６、ＡＳＣＥ７４２００９和ＥＮ　　－

风荷载的长期观测资料为基础，５０３４１都是以冰、假定冰、风荷载服从某一概率分布类型，按其概率我国分布的某一不利分位值用概率统计方法确定．规范除风荷载具有较长期的观测资料，可按概率统计方法确定外，冰荷载（设计覆冰厚度）由于缺乏长期的覆冰观测数据，多按相邻已运行线路的运行资料和经验来确定设计冰厚，缺乏长期观测数据的支撑和数理模型的推算．见表４和表５．

为了定量比较国内外规范风荷载标准值和覆冰荷载标准值的差异，假定５０年重现期下１０ｍ高度处１根据各国０ｍｉｎ平均时距的基本风速为Ｖ０，规范对导线风荷载和杆塔风荷载标准值的计算规定的不同，假定各国规范规定的导线的直径ｄ、档距Ｌ、杆塔高度和风速方向等基本参数相同，以我国规范５分别对０年重现期的基本风速为基准，国内外规范规定的不同高度、不同地形特征类别下，导线风荷载和杆塔风荷载的标准值进行了大由此求得国外规范Ｉ量计算，ＥＣ６０８２６、ＡＳＣＥ７４　　－

２００９、ＥＮ５０３４１与我国规范ＧＢ５０５４５２０１０在　　－

不同地形特征类别下导线风荷载标准不同高度、

值及杆塔风荷载标准值的比值，见表４；对于覆冰根据我国规范和国外规范规定的不同高度荷载，

处覆冰荷载的换算公式和换算系数，及按我国覆冰统计资料计算的不同重现期的换算系数，以我国规范规定的离地面１０ｍ高、５０年重现期和导线直径为３０ｍｍ的覆冰厚度对应的覆冰荷载为基准，近似求得各国规范与我国规范覆冰荷载标准值的比值，见表５．

另外，由于国外规范与我国规范对于冰、风荷载组合的情况下，对应的风速取值不一致，因此，对于冰、风荷载组合时国外规范与我国规范风荷载标对于α本文采准值的比值α′′ｗ与αｗ不同．ｗ的取值，

用与求α计算结果见表５．由于我国ｗｘ类似的方法，规范覆冰时风速的折减系数与冰区有关，故本文求得的α′ｗ的取值与冰区有关．

值得指出的是，在计算国内外规范的安全度设置水平时，为简化计算，统一取导线风荷载效应和杆塔风荷载效应两者的加权平均值作为国外规范

国内外架空输电线路设计规范安全度设置水平的比较

与我国规范风荷载标准值的比值，所加的权重分别

规范代号

基本风速

基准高度／ｍ　平均时距／ｍｉｎ　统计重现期／年地面粗糙类别风速样本风速概率分布模型地形和高度影响风载体

型系数

导线杆塔

动力特性风荷载标准值比值αｗ

ＧＢ５０５４５２０１０　－

１０　１０　

（３０１１０～３３０ｋＶ）

（５０５００～７５０ｋＶ）

Ｂ类年最大风速耿贝尔极值Ⅰ型风压高度变化系数μＺ

（）、（）１．２ｄ≤１７１．１ｄ＞１７

与实积比有关风荷载调整系数

１．０　

为０．６５和０．３５．

ＡＳＣＥ７４２００９　－

１０　０．０５　５０　与我国Ｃ类（

Ｂ类对应）阵风风速耿贝尔极值Ⅰ型风速高度变化系数Ｋｚ

１．０　与实积比有关阵风响应系数

＊（）１．３３０１．２６４

表４　国内外输电线路规范风荷载的比较

：ＩＥＣ６０２８６２００３　

１０　１０　５０　Ｂ类年最大风速耿贝尔极值Ⅰ型

α

／）ＶＺ＝ＶＲ（Ｚ１０

ＶＲ＝ＫＲＶＲＢ

ＥＮ５０３４１　

１０１０５０与我国Ⅱ类（

Ｂ类对应）平均风速或阵风风速耿贝尔极值Ⅰ型／ＶｈＶＲ（Ⅱ）＝

（／ｋｌｎｈＺＴｏ）

１．０与实积比有关阵风响应系数

＊（）１．７１３１．６２５

１．０　与实积比有关综合风载系数

＊（）１．５７７１．４９３

括号外为β１．２的情况，１．０的情况．　　注：＊括号内为βｃ＝ｃ＝

表５　国内外输电线路规范覆冰荷载的比较

规范代号基准高度／ｍ　重现期／ａ

标准

覆冰荷载

观测导线直径／ｍｍ观测导线跨度／ｍ覆冰荷载的确定

设计覆

冰荷载

ＧＢ５０５４５２０１０　－

１０　

（；５００ｋＶ～７５０ｋＶ）５０（３０３３０ｋＶ及以下）

未规定未规定

根据相邻已运行线路的资料和经验确定按重现期、地形、高程、线径修正）Ｖ＝（０．３９～１．０Ｖ５０

１．０　１．０　１．０　－５１．０　

：ＩＥＣ６０８２６２００３　

１０　５０　３０未规定根据统计资料确定按重现期、直径、

高度修正）Ｖ＝（０．６～０．８５Ｖ５０）Ｖ＝（０．４～０．５Ｖ１

１．９４７　１．３４７　０．５５０　－５１．１５１　

ＡＳＣＥ７４２００９　－

１０　５０　未规定未规定提供了美国５０年的

覆冰厚度分布图按重现期、地形、

高度修正）Ｖ＝（０．３３～０．６７Ｖ５０

２．２８１　１．５１９　０．６１３　－１００．９３１　

ＥＮ５０３４１１　－

１０５０３０１００采用概率统计

模型来确定按重现期、高度、直径、档距修正）Ｖｐ＝（０．５５～０．６５Ｖ５０

）Ｖｂ＝（０．７０～０．８５Ｖ５０

３．９１１２．６０３１．０５６－５１．０

覆冰厚度修正风组合时冰、

的风速取值

冰、风荷载组合时风荷载标准值比值α′ｗ

轻冰区中冰区重冰区

覆冰时的气温／℃覆冰荷载标准值比值αｉ

风速．

Ｖ５０年一遇的基本风速；Ｖ１表示年平均最大风速；Ｖｐ表示计算适当风载时所采用的风速；Ｖｂ表示计算较大风载时所采用的　　注：０表示５

２　国内外架空输电线路结构安全度设置水平的比较

科学合　　研究结构设计规范的安全度设置水平，

理的做法应从结构的失效概率或可靠指标或相当相当安全系数是基于分安全系数的角度进行分析．

为便于直观地项系数设计表达式求得的安全系数．

比较国内外规范安全度设置水平的差异，本文从相

当安全系数的角度来进行比较．２．１　相当安全系数的计算公式

由分项系数设计表达式及各分项系数的取值，经过简单的数学推演，可以方便地写出与分项系数设计表达式相对应的相当安全系数的计算公

］３１３２－

当仅考虑永久荷载与一种可变荷载（如风式［．

的简单组合时，相当安全系数的计算公式为荷载）

／／ＳＫＲ　　　　　Ｋ＝Ｒｋｋ＝ＫＳ

（）１

国内外架空输电线路设计规范安全度设置水平的比较

］１ＧｗｗｗＴＱ［ｃｗ（ｗ）（）ＫＳ＝γ２０·

１＋ρＱ

／（）３　　　　　ＫＲ＝αγＲ　或　ＫＲ＝φαＲＲ／（）ＳＧｋ４　　　　　Ｑ＝Ｓｗｋρ

如风荷载和　　当考虑永久荷载和两种可变荷载（）覆冰荷载）参与组合时，式（应改用下式计算：２

值ρＱ２以及这种组合工况下的风荷载与永久荷载

本文选取了一座有代表性的５的效应比值ρ００Ｑ１，采用大型有限元分析软件ＡＮｋＶ输电杆塔结构，－

对杆塔结构设计中的覆冰荷载效应与永久荷ＳＹＳ，载效应ρＱ２以及风荷载效应与永久荷载效应的比值ρ求得ρ．５８２～Ｑ１进行了大量计算，Ｑ２在－１之间；风荷载效应与永久荷载效应的比值ρ２．３９５Ｑ１在－４．在ρ５２７～４．５３５之间．Ｑ１和ρＱ２的计算数值中，负值表示冰、风荷载产生的效应值与永久荷载产生的效应值符号相反．结构设计或结构安全度计应考虑最不利荷载效应的组合，对某一截面算时，

而言，当两种荷载产生的效应值符号相反时，效应值叠加时相减，对结构受力不属于最不利的情况，故在输电线路杆塔结构构件的安全度计算中，仅取根据ρＱ１和ρＱ２为正值的情况计算．Ｑ１和ρＱ２的计ρ

算结果，为简化计算，对于工况二，本文分别取ρＱ１＝１．０、２．０、３．０、４．０、５．０，．５、１．０、１．５、Ｑ２＝０ρ

导线、地线风荷载效应与风荷２．０、２．５进行计算，载总效应的比值ρｗ仍按最大风荷载参与组合时的

情况考虑，即取ρ０．５、０．６、０．７和０．８共４种．ｗ＝２．２．２　αｗＴ和αｉＴ的取值

为便于比较不同重现期下基本风压的差别，本文以５０ａ重现期的基本风压和覆冰荷载为基准，求得不同重现期基本风压与５０ａ重现期基本风压的换算系数α０ａｗＴ以及不同重现期覆冰厚度与５重现期覆冰厚度的比值α结果见表６．ｉＴ，

表６　冰、风荷载不同重现期之间的转换

／重现期Ｔａ　

１５　０．８０２３　０．８１１３　

３０　０．９１６７　０．９２０５　

５０　１．００００　１．００００　

１００１．１１２４１．１０７４

Ｇｗ１ｗｘｗＴＱ１２ｉｉｉＴＱ２（）５

１＋ρＱ１＋Ｑ２ρ

／／（）ＳＧｋ；ＳＧｋ６　Ｑ１＝ＳｗｋＱ２＝Ｓｓｋρρ

式中：ＳＧｋ为永久荷载效应标准值；Ｓｗｋ为风荷载效

ＫＳ＝γ０

应标准值；ＲＳｋ为结构构件的抗力标准值；ｋ为作用标准值；ＫＳ为相当作用系数；ＫＲ为相当抗力系数；Ｑρ为风荷载效应标准值与永久荷载效应标准值的比值；地）线风荷载效应与风荷载总效应的比ｗ为导（ρ值；αｗＴ为我国现行规范不同重现期基本风压的换算系数；αｉＴ为我国现行规范不同重现期覆冰荷载的换算系数；Ｓαｓｋ为覆冰荷载的效应标准值；ｉ为国外规范与我国规范覆冰荷载标准值的比值；Ｑ１为覆冰ρ荷载参与组合时，风荷载效应与永久荷载效应的比值；αＱ２为覆冰荷载效应与永久荷载效应的比值；Ｒρ

为反映中外规范抗力计算模式差异的系数．

假定我国规范ＧＢ５０５４５２０１０的相当安全系　－数为Ｋ０，其余国外规范的相当安全系数为Ｋ１，则国外规范与我国规范相当安全系数的差值可按下列公式计算：

／Ｄ＝（Ｋ１－Ｋ０）Ｋ０（％）

（）７

２．２　相当安全系数的计算条件为简化计算，同时也为了反映结构的实际安全度水平，本文取正常运行工况下的两种荷载组合进；行计算．工况一：基本风速（无冰、未断线）工况二：设计覆冰＋相应风速及气温（未断线）．

２．２．１　荷载效应比值

）工况一下的荷载效应比值．对于输电线路１杆塔结构，大量的计算结果表明，工况一时，风荷载效应与永久荷载效应的比值ρ．３～８．３之间Ｑ在３

］３３３４－

变化［为简化计算，组合工况一，本文取ρ．Ｑ＝

据工程设计经验，导线、地４．０、５．０、６．０、７．０、８．０．

αｗＴαｉＴ

２．２．３　αＲ的取值

计算相当安全系数时，所选择的几种典型基本构件及其受力情况是：轴心受拉构件、轴心受压构为了保证规范的可比性，计算中假件和受弯构件．

定国内外规范材料的强度等级相同以及构件的截面尺寸相同等．下面以轴心受拉构件来说明αＲ的计算方法．

我国规范规定的计算公式为：

（）Ｎ≤ｍＡｎ８ｆ

（）则Ｒｋ＝ｍ９ｆｙＡｎ

美国规范轴心受拉净截面屈服计算公式：

线风荷载效应与风荷载总效应的比值ρｗ一般在０．５～０．８之间

［］３３３４－

为简化计算，本文在相当安全．

取ρ根据系数的计算中，０．５、０．６、０．７和０．８．ｗ＝

杆塔结构设计中的常遇风速，取β１．２．ｃ＝）工况二下的荷载效应比值．在考虑工况二２时，限于目前尚缺乏覆冰荷载与永久荷载的效应比

则

Ｎ≤ｆＡｎｙ

Ａｎｙ

＝αＲ＝

ｍｍｆｙＡｎφφ

（）１０（）１１

国内外架空输电线路设计规范安全度设置水平的比较

欧盟规范轴心受拉毛截面屈服计算公式：

／／（）ＮＡｇ≤ｆｒＭ０１２ｙ则

２．３　相当安全系数的计算结果与分析

２．３．１　不考虑抗力计算模式时的相当安全系数

由于ＩＥＣ标准未给出杆塔结构基本构件的相关计算规定，考虑到各种基本构件的抗力计算公式虽然是不同的，但由杆塔结构各种基本构件相当安在一定简化的基础上，考全系数的推导过程可知，

虑不同荷载参与组合时，各种基本构件相当安全系因此，为了使各国规数的计算公式是完全相同的．

范比较的起点一致，本节在计算基本构件不同工况下的相当安全系数时，不区分不同类型的结构构件，即取α１．Ｒ＝

）工况一的相当安全系数１

为使得国内外规范相当安全系数相互比较的起点相同，以我国规范规定的５０ａ重现期为基准，分别将各国规范各个重现期的相当安全系数与之计算结果见表８．比较，

αＲ＝

ｇｇｙ

＝

ｍｍＡｎｆｙＡｎ

（）１３

计算中取Ａｎ＝０．９Ａｇ．

其他构件依此类推，结果见表７．有关公式的］对于表７中轴心受压稳定推导主要参考文献［３５．

和受弯稳定，美国规范没有明确给出稳定系数φＡ和φ但经过一定的推导和转换，可以得出φＡ和ＬＴ，

［３５］φＬＴ的相当值．

表７　抗力计算模式系数αＲ的计算结果

构件类型轴心受拉轴心受压受弯

ＲｋｍｆｙＡｎｍＮＡｃｆｙφ

ｍＭＷｆｙ

αＲ

美国规范／（１ｍ）φ

（φＡ／φφｃ）／（ｍＭ）ＬＴ欧盟规范／（ＡｇｍＡｎ）

／ｃχφ／ｍＭＬＴ表８　不考虑抗力计算模式时国内外输电线规范工况一的相当安全系数比较

规范代号ＧＢ５０５４５２０１０　－　

重现期／ａ５０　２５５０

ＡＳＣＥ７４２００９　－

１００２００４００５０

６０８２６ＩＥＣ　

１５０５００５０

ＥＮ５０３４１１　－

１５０５００

结构安全级别

风载调整系数βｃ

Ⅰ级１　１．６３８　－３２．１１－２１．７３－１１．３６－１．０４９．３４１．１６１０．２６１９．３５　７．９４２７．５３　４７．１３　

１．２　１．８２３　－３９．００－２９．６８－２０．３５－１１．０８　－１．７６　－９．１１　－０．９３　７．２４　－３．０２　１４．５９　３２．２０　

１　１．４８９　

１．１１２－２５．３２

１．２８２－１３．９０

１．４５２－２．４８

１．６２１８．８７１．７９１２０．２８　

１．６５７１１．２８

１．８０６２１．２９　

１．９５５３１．３０　

１．７６８１８．７４　

２．０８９４０．３０　

２．４１６１．８５　

４５．３６　

７９．８５９．７２　６

２６．００　

５５．９０７．１１　４

６．６３　

３１．９４４．５１　２

１７．９１　

４５．９０７．６８　３

８．９３　

３４．７８７．１８　２

－０．０６３．６６６．６９　２　１８．０２　

３３．６６６．１３　２

－２．２３０．９７４．１５　２　１－１２．４２３６　８．　

２．２５

－２２．６８

－４．３３－９．７２

－３２．９３－１７．０１－２１．６９Ⅱ级

１．２　１．６５８　

１　１．３４　

Ⅲ级

１．２１．４２

Ｋ０Ｋ１

／％ＤＫ１／％ＤＫ１／％ＤＫ１／％ＤＫ１／％ＤＫ１／％ＤＫ１／％ＤＫ１／％ＤＫ１／％ＤＫ１／％ＤＫ１／％Ｄ

由表８可以看出：

我５０ａ重现期，１．０时，①对于Ｉ级结构，ｃ＝β国规范的相当安全系数与ＩＥＣ标准的大致持平，

比美国规范的高，略低于欧盟规范常规法的相当安全系数；我国规范的相当安全系数与１．２时，ｃ＝β大部分国外规范５０ａ重现期的相当安全系数较为

国内外架空输电线路设计规范安全度设置水平的比较

接近，比美国规范的高，低于欧盟规范经验法５０ａ重现期的相当安全系数．但与国外规范其他重现期时的相当安全系数相比，我国规范５１．０时，０ａｃ＝β重现期的相当安全系数与美国规范２００ａ重现期的相当安全系数大致持平；我国规范５１．２时，０ａｃ＝β重现期的相当安全系数与ＩＥＣ标准１５０ａ重现期以及美国规范４００ａ重现期的相当安全系数大致持平；其他情况下，我国规范５０ａ重现期的相当安全系数除大于美国１普遍００ａ重现期的相当安全系数以外，小于其他规范其他重现期下的相当安全系数．５０ａ重现期，１．０时，②对于Ⅱ级结构，ｃ＝β

我国规范的相当安全系数除高于美国规范的相当均低于国外规范的相当安全系数．与安全系数外，

国外规范其他重现期时的相当安全系数相比，ｃβ

规范代号ＧＢ５０５４５２０１０　－　

重现

期／ａ５０　２５５０

ＡＳＣＥ７４２００９　－

１００２００４００５０

ＩＥＣ６０８２６　

１５０５００５０

ＥＮ５０３４１１　－

１５０５００

冰区安全级别

Ⅰ级

轻冰区Ⅱ级１．６０２　１．６５　１．７１１　１．７７２　１．８５６　１．７４９　１．９１６　

我国规范５＝１．０时，０ａ重现期的相当安全系数除与美国规范１００ａ重现期的相当安全系数大致持平外，普遍低于国外规范其他重现期的相当安全系数；我国规范５１．２时，０ａ重现期的相当安全ｃ＝β系数除与美国规范２００ａ重现期的相当安全系数大致持平以及大于美国规范１００ａ重现期下的相当安全系数以外，普遍低于国外规范其他重现期的相当安全系数．

）工况二的相当安全系数２

由于在冰、风荷载组合时风速会折减，而各国规范对风速折减的比例不同，导致工况二中采用的并与冰区有关，因此，本文在计算国′αｗ与αｗ不同，

按不同冰区分内外规范工况二的相当安全系数时，别进行计算，计算结果见表９．

中冰区

Ⅲ级

Ⅰ级

Ⅱ级１．２０４　１．２５２　１．３１３　１．３７４　１．４５９　１．３５６　１．４８４　１．６１２　１．１２４　１．１９５　１．２６７　

Ⅲ级

Ⅰ级

重冰区Ⅱ级０．７３２０．７８１０．８４２０．９０２

－４４．３９－３８．８１－３２．０３

０．９８７

－３９．１５－３３．０４－２５．６２

０．８９４

－４４．８８－３９．３５－３２．６３

０．９７６１．０５８０．７６９０．８４１０．９１２

Ⅲ级

表９　不考虑抗力计算模式时国内外输电线规范工况二的相当安全系数比较

Ｋ０Ｋ１

／％ＤＫ１／％ＤＫ１／％ＤＫ１／％ＤＫ１／％ＤＫ１／％ＤＫ１／％ＤＫ１／％ＤＫ１／％ＤＫ１／％ＤＫ１／％Ｄ

１．６２２４７４３２７６２２４７４３２７６２２４７４３２７　１．　１．　１．　１．　１．　１．　１．　１．－１．２３６８０．７２－２５．７７－１８．３２－９．２７－５４．８７－５０．３４－４４．８４　８．　２１．７３１．９４４．３４－２２．８１－１５．０６－５．６５－５１．８５－４７．０１－４１．１５　１　２５．４９６．０８８．９４－１９．０５－１０．９２－１．０６－４８．０９－４２．８８－３６．５５　１　２９．２５０．２２３．５３－１５．２９－６．７８５４　２　３　３．１４．４３５．９２９．８６－１０．０５－１．０２９５　２　３　９．７．８３８．６６１．８０－１６．４０－８．０１１９　１　３　２．１８．１３９．９９４．３９　２　４

２．０８４　

２８．４８１．３８７．０５　４　５

１．４２４　

－１２．２１－３．３９３１　７．

１．４９６　１．５６８　

－８．５１６８１．８３－３９．８３－３３．７９－２６．４５　０．　１－０．６２３６１．４８－３４．７７－２８．２２－２０．２７　９．　２－３０．７０－２３．７４－１５．３０－５２．５９－４７．８３－４２．０５

－７．７７４９２．７４－２６．３３－１８．９３－９．９５－４８．１５－４２．９４－３６．６２　１．　１－３．３３３８８．１６－２１．８９－１４．０４－４．５２－４３．７７－３８．１３－３１．２７　６．　１

由表９的计算结果可以看出：

我国规范５０ａ重现①对于轻冰区，Ⅰ级结构，期的相当安全系数与美国规范５０ａ重现期及欧盟略大于欧５００ａ重现期的相当安全系数较为接近，

盟规范其他重现期的相当安全系数，普遍小于美国规范其他重现期和Ｉ对ＥＣ标准的相当安全系数；我国规范５于Ⅱ级结构，０ａ重现期的相当安全系数除与欧盟规范１５０ａ重现期的相当安全系数较

为接近，略大于欧盟规范５０ａ重现期的相当安全系数以外，普遍小于国外规范的相当安全系数；对于Ⅲ级结构，我国规范５０ａ重现期的相当安全系数远小于国外规范的相当安全系数．

我国规范５０ａ重现②对于中冰区，Ⅰ级结构，

期的相当安全系数除与ＩＥＣ标准５００ａ重现期的普遍大于国外规范的相相当安全系数较为接近外，

当安全系数；对于Ⅱ级结构，我国规范５０ａ重现期

国内外架空输电线路设计规范安全度设置水平的比较

的相当安全系数与美国规范４００ａ和ＩＥＣ标准１５０略小于Ｉａ的重现期较为接近，ＥＣ标准５００ａ重现期的相当安全系数，普遍大于国外规范其他重现期的相当安全系数；对于Ⅲ级结构，我国规范５０ａ重现期的相当安全系数与美国规范１００ａ重现期和ＩＥＣ标准５０ａ重现期的相当安全系数较为接近，普遍大于国外规范其他重现期的相当安全系数．我国规范５０ａ重现期的相当③对于重冰区，

安全系数远大于国外规范的相当安全系数．

轴心受拉

安全级别

ｃβ

２．３．２　考虑抗力计算模式时的相当安全系数

根据相当安全系数的计算公式及计算条件，在考虑抗力计算模式时的相当安全系数计算结果如表１另外，本文在考虑抗力计算模式时，只０所示．计算工况一的相当安全系数，对于工况二，可参照工况一时考虑计算模式与不考虑计算模式的相当结合上节计算结果，得出相应安全系数变化规律，

受篇幅所限，本文只列出５的结论．０ａ重现期的情况．

轴心受压稳定

受弯

美国

欧盟

／％Ｄ

表１０　５０ａ重现期下国内外规范构件相当安全系数比较

中国

美国

欧盟

美国

欧盟

Ｋ０

Ⅰ级Ⅱ级Ⅲ级

１１．２１１．２１１．２

Ｋ１／％ＤＫ１／％ＤＫ１／％ＤＫ１Ｋ０Ｋ１／％ＤＫ１

１．６３８－４１．３３－２７．１１－２９．４３－１．７７－４．４６５０．６１

０．９６１１．１９４１．１５６１．６０９１．５６５２．４６７

１．８２３－４７．２８－３４．５０－３６．５９－１１．７４－１４．１５３５．３３１．４８９－３５．４６－１９．８１－２２．３６８．０６５．１０６５．６８

０．９６１１．１９４１．１５６１．６０９１．５６５２．４６７

４８．７９１．６５８－４２．０４－２７．９９－３０．２８－２．９６－５．６１１．３４０２３．６６－２８．２８－１０．９０２０．０７１６．７９８４．１０

１．６５７０．９６１１．１９４１．６０９１．５６５２．４６７

１．４９２６５．３５１１．０６－３５．５９－１９．９７７．８４４．８９

０可以看出：　　由本文计算结果和表１

０ａ重现期的相当①我国规范轴心受拉构件５安全系数除个别情况与国外规范的轴心受拉构件的相当安全系数持平外，普遍远大于国外规范的相这主要是由于我国规范考虑了构件强当安全系数．

度折减系数ｍ的原因．

我国规范在②对于轴心受压构件，Ⅰ级构件，

１．０时，５０ａ重现期的相当安全系数与美国规ｃ＝β

范４００ａ重现期以及欧盟５０ａ重现期的相当安全系数较为接近，相差１％左右，其他情况下我国规范的相当安全系数均高于国外规范的相当安全系数．对于Ⅱ级构件，我国规范在β１．０时，５０ａ重ｃ＝现期的相当安全系数与美国规范２００ａ重现期的相当安全系数较为接近，相差２％左右，高于美国低于美规范５０ａ和１００ａ重现期的相当安全系数，国规范４００ａ重现期和欧盟规范的相当安全系数；在β我国规范５１．２时，０ａ重现期的相当安全ｃ＝

系数与美国规范４００ａ重现期和欧盟规范５０ａ重现期的相当安全系数较为接近，相差３％左右．在大部分情况下，我国规范③对于受弯构件，５０ａ重现期的相当安全系数小于国外规范的相当安全系数，特别是与欧盟规范相比，则偏小更多．这受弯折减主要是因为我国规范在考虑角钢受弯时，系数ｍＮ取为１，而国外规范则均低于１，导致相当安全系数大于我国规范的相当安全系数．

３　主要结论

通过对国内外架空输电线路规范的安全度设置水平的对比分析，可以得出如下结论：

）我国规范的输电线路级别与电压等级和线１

路种类有关，而国外规范输电线路的安全级别与风荷载的重现期有关，因此，在进行输电线路安冰、

全度设置水平的比较时，应区分不同的重现期．）在不考虑计算模式的差异时，对于工况一２的Ⅰ、我国现行规范５０ａ重现期的相当Ⅱ级构件，安全系数与Ｉ欧洲规范５ＥＣ规范５０ａ重现期、０ａ重现期的相当安全系数较为接近；与美国规范相比，则分别相当于美国规范４００ａ和２００ａ重现期的相当安全系数；对于工况二的Ⅰ、轻冰Ⅱ级构件，区和重冰区我国规范的安全度设置水平分别普遍对于中冰低于和高于国外规范的安全度设置水平，区，我国现行规范５０ａ重现期的相当安全系数与国外规范不同重现期的相当安全系数取值互有上下．

）考虑计算模式的差异时，对于轴心受拉构３件，我国规范的相当安全系数普遍大于国外规范的相当安全系数；对于轴心受压构件，与不考虑计算对于受弯构件，我国模式差异时的计算结果类似；

规范的相当安全系数则普遍小于国外规范的相当安全系数．

国内外架空输电线路设计规范安全度设置水平的比较

参考文献：

［］１　李致宇．大风覆冰条件下输电杆塔可靠性模型的研

］（）：究［Ｊ．安全与环境工程，２０１０，１７３５９６３．－［］廖宗高，肖洪伟．受风荷载控制的杆塔结构２　陈海波，

］（）：体系可靠度分析［Ｊ．电力建设，２００７，２８７４０４２．－［］侯建国，安旭文，等．覆冰荷载下输电铁塔体３　熊铁华，

］：系可靠度研究［Ｊ．土木工程学报，２０１０，４３（１０）８－１３．

［］张友富，侯建国，等．国内外输电线路铁塔设计４　李峰，

］（）：安全度的比较［Ｊ．电力建设，２０１０，３１６１９２３．－［］李正，杨靖波．特高压输电线路杆塔可靠度５　李茂华，

］（）：研究［Ｊ．电网技术，２０１０，３４５２１２４．－

［］６Ｂ５０５４５２０１０１１０５０ｋＶ架空输电线路设计规范　Ｇ　－　～７

［］北京：中国计划出版社，Ｓ．２０１０．

［］／７ＬＴ５４４０２００９重覆冰架空输电线路设计技术规程　Ｄ　－

［］北京：中国电力出版社，Ｓ．２００９．

［］／８ＬＴ５１５４２００２架空送电线路杆塔结构设计技术规　Ｄ　－

］定［北京：中国电力出版社，Ｓ．２００２．

［］９ＳＣＥ７４２００９ＧｕｉｄｅｌｉｎｅｓｆｏｒＥｌｅｃｔｒｉｃａｌＴｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ　Ａ　－　　　

［ＬｉｎｅＳｔｒｕｃｔｕｒａｌＬｏａｄｉｎＴｈｉｒｄＥｄｉｔｉｏｎ）Ｓ］．Ａｍｅｒｉ　　　－ｇ（，ｃａｎＳｏｃｉｅｔｏｆＣｉｖｉｌＥｎｉｎｅｅｒｓ２００９．　　　ｙｇ　

［］Ａ１０ＳＣＥ１０９７（２０００）ＤｅｓｉｎｏｆＬａｔｔｉｃｅｄＳｔｅｅｌＴｒａｎｓ　－　　　　－ｇ

［］ｍｉｓｓｉｏｎＳｔｒｕｃｔｕｒｅｓＳ．ＡｍｅｒｉｃａｎＳｏｃｉｅｔｏｆＣｉｖｉｌＥｎ　　　　－ｙ　，２０００．ｉｎｅｅｒｓｇ

［］１１ＩＥＣ６０８２６：２００３Ｄｅｓｉｎｃｒｉｔｅｒｉａｏｆｏｖｅｒｈｅａｄｔｒａｎｓｍｉｓ　　　　　－ｇ

［ｓｉｏｎｌｉｎｅｓＳ］．ＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌＥｌｅｃｔｒｏｔｅｃｈｎｉｃａｌＣｏｍｍｉｓ　　　－，ｓｉｏｎ２００３．

［：１２］ＳＦＳＮ５０３４１１２００１Ｏｖｅｒｈｅａｄｅｌｅｃｔｒｉｃａｌｌｉｎｅｓｅｘ－Ｅ　－　　　－

ｃｅｅｄｉｎＡＣ４５ｋＶ．Ｐａｒｔ１：Ｇｅｎｅｒａｌｒｅｕｉｒｅｍｅｎｔｓ．　　　ｇｑ　［ＣｏｍｍｏｎｓｅｃｉｆｉｃａｔｉｏｎｓＳ］．ＳＵＯＭＥＮＳＴＡＮＤＡＲＤ　　－ｐＩＳＯＩＭＩＳＬＩＩＴＴＯＳＦＳ，２００２．　

［］Ｇ１３Ｂ５００６１６６ｋＶ及以下架空电力线路设计规范［Ｓ］．　　

北京：中国计划出版社，２０１０．

［］Ｄ／１４ＬＴ５１３０２００１架空送电线路钢管杆设计技术规定　－

［］北京：中国电力出版社，Ｓ．２００１．

［］Ｄ／１５ＬＴ５２１９２００５架空送电线路基础设计技术规定　－

［］北京：中国电力出版社，Ｓ．２００５．

［］Ｄ／北１６ＬＴ８９９２００４架空线路杆塔结构荷载试验［Ｓ］．－

中国电力出版社，京：２００４．

［］Ｄ／１７ＬＴ５２１７２００５２２０～５００ｋＶ紧凑型架空送电线路－　

］设计技术规定［中国电力出版社，Ｓ．北京：２００５．［］Ｑ／１８ＧＤＷ１７８２００８１０００ｋＶ交流架空输电线路设计　－　　

］暂行技术规定［Ｓ．中国国家电网公司．

［］Ｑ／１９ＧＤＷ１７９２００８１１０～７５０ｋＶ架空输电线路设计　－　

］中国国家电网公司．技术规定［Ｓ．

［］Ｑ／２０ＧＤＷ１８０２００８６６ｋＶ以下架空电力线路设计技　－　

］术规定［中国国家电网公司．Ｓ．

［］Ｑ／２１ＧＤＷ１８１２００８±５００ｋＶ直流架空输电线路设计　－

］技术规定［Ｓ．中国国家电网公司．

［］Ｑ／２２ＧＤＷ１８２２００８中重冰区架空输电线路设计技术　－

］规定［Ｓ．中国国家电网公司．

［］Ｑ／２３ＣＳＧ１１５０３２００８中重冰区架空输电线路设计技术　－

］规定［Ｓ．中国南方电网公司．

［］Ｑ／２４ＣＳＧ１１５０２２００８１１０００ｋＶ架空输电线路设计　－　～５

［］技术规定（暂行）Ｓ．中国南方电网公司．

［２５］ＩＥＣ６０８２６：１９９１Ｌｏａｄｉｎａｎｄｓｔｒｅｎｔｈｏｆｏｖｅｒｈｅａｄ　　　　ｇｇ　

ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｓ［Ｓ］．ＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌＥｌｅｃｔｒｏｔｅｃｈｎｉｃａｌ　　，Ｃｏｍｍｉｓｓｉｏｎ１９９１．

［］郭日彩，许子智，齐立忠，等．美国输电线路典型设计２６

］概况及对我国电网工程设计建设的启示［Ｊ．电网技（）：术，２００７，３１１２３３４１．－

［２７］ＡＳＣＥ４８０５．ＤｅｓｉｎｏｆＳｔｅｅｌＴｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎＰｏｌｅ　－　　　　ｇ

［］ＳｔｒｕｃｔｕｒｅｓＳ．ＡＳＣＥ，２００６．

［］ＡＮ／２８ＳＩＡＩＳＣ３６００５ＳｅｃｉｆｉｃａｔｉｏｎｆｏｒＳｔｒｕｃｔｕｒａｌＳｔｅｅｌ　－　　　ｐ

［］／Ｓ．ＡＮＳＩＡＩＳＣ，２００５．Ｂｕｉｌｄｉｎｓｇ

［］Ａ２９ＣＩ３１８Ｍ－０５ＢｕｉｌｄｉｎＣｏｄｅＲｅｕｉｒｅｍｅｎｔｓｆｏｒＳｔｒｕｃ　　　－ｇｑ　

［］，ｔｕｒａｌＣｏｎｃｒｅｔｅａｎｄＣｏｍｍｅｎｔａｒＳ．ＡＣＩ２００５　　　ｙ［］Ｂ［］３０Ｓ８１００１：１９８６ＬａｔｔｉｃｅｔｏｗｅｒｓａｎｄｍａｓｔｓＳ．Ｂｒｉｔｉｓｈ　－　　　

，ＳｔａｎｄａｒｄｓＩｎｓｔｉｔｕｔｉｏｎ１９８６．　

［］侯建国，吴春秋，龚治国．中外钢结构设计规范安全３１

］，度水平的比较［工学版）Ｊ．武汉大学学报（２００３（）：５７５７８．－

［］李茂华，侯建国．中外钢结构设计规范安全度设置水３２

］（）：平的比较研究［Ｊ．建筑钢结构进展，２００５４５９６２．－［］陈海波，廖宗高，肖洪伟．受风荷载控制的杆塔结构体３３

］（）：系可靠度分析［电力建设，Ｊ．２００７７４０４２，４５．－［］李彦民．送电线路杆塔结构风荷载作用下可靠度分析３４

及应用研究［重庆：重庆大学，Ｄ］．２００７．

［］武汉大学土木建筑工程学院．国内外架空输电线路设３５

，计规范对比研究专题研究报告［Ｒ］２０１１．

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